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重康电力（深圳）有限公司
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如果300kw康明斯发电机速度控制器断开点速度高于或低于规定值，则可相应地从速度控制器高速弹簧后面减轻或增加垫片进行调节，直至再次查看时速度控制器断开点速度符合规定值为止。因为300kw康明斯发电机PT燃油系统..
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2024-09-07在购买便携式发电机之前，必须计算所有由发电机供电的装置的总功率。这包括带马达的电器所需的启动瓦数，如冰箱和冰柜，它们操作两到三倍于正常瓦数的功率来启动。你如何确定什么是较适用你需要的便携式发电机？有..
2024-09-02如果柴油发电机装有催化式排烟净化系统，在作此测试时，柴油发电机的运行时间不得超过5min。 1、在发电机停转且不使用车上电气设备的状况下，测量电瓶电压，并将这个电压作为参考电压（基准电压）。 2、启动柴油发..
2024-08-31发电机组干式汽缸套的具有整体式气缸体的优点，强度和刚度都较好，且不会引起渗水、漏气现象，但加工比较复杂，内、外表面都需要进行精加工，拆卸不方便，散热不佳。发电机组干式汽缸套的外壁不直接与冷却水接触，..
2024-08-29柴油发电机部分零部件需要按期维保和检测，因其失效或损坏将严重危害机组的正常运转。变频器、定转子是发电机修理过程中的重要部件，必须对其进行高精度的维修和维保。柴油发电机是由各种各样的部件组成的，与任何..
2024-08-27电磁开关是起动系统上的控制开关，是起动机（直流发电机、传动啮合系统、电磁开关）三大部件之一。它是起动马达的关键部件，电磁开关的设计品质直接影响起动系统的可靠性。起动马达电磁开关一旦产生问题，如何检修..
2024-08-26柴油发电机机油冷却器置于水箱宝路中，利用冷却水的温度来控制润滑油的温度。当润滑油温度高时，靠防冻液降温，发电机启动时，则从防锈水吸收热量使润滑油迅速提升温度。 柴油发电机在运转步骤中，若发现油..
2024-08-23所谓蓄电池即是贮存化学能量，于必要时放出电能的一种电气化学装备。柴油发电机蓄电池的用途是对柴油发电机的电动起动和机组燃油装置的控制及控制智能化机组的实时启动运行与停止。 柴油发电机蓄电池电压、..
2024-08-22柴油机气缸体疲劳试验原理和方法
摘要：气缸体是柴油发电机的重要基础部件，为了考核柴油发电机气缸体的可靠性，需对气缸体进行液压加载疲劳试验，从而确定气缸体的疲劳寿命和安全系数范围。通过对一定数量的气缸体进行疲劳试验，对气缸体疲劳试验状态进行了定义，对试验件的损坏进行了分类，找出气缸体的薄弱部位，为设计师改进设计提供依据。 一、气缸体疲劳试验的目的 气缸体是柴油发电机的重要基础部件，运行中主要承受气体爆发压力和连杆曲轴运动系统对其施加的载荷，因此在柴油发电机设计中要求气缸体具有足够的刚度和强度。为了保证气缸体的使用寿命，对疲劳强度也有较高的要求。为了评定气缸体在柴油机工作状况下的可靠性，在进行气缸体疲劳试验时需要对气缸体施加一定的脉动载荷。通常在液压疲劳试验机上，模拟在一定爆发压力下运转的柴油机气缸体所能承受的载荷进行试验。疲劳试验主要是用来对现生产中的零部件进行验证，因此样品必须与现生产水平保持一致。在柴油机开发的早期阶段，也用于对柴油机零部件进行初期的试验，以确定其可靠性。在确定气缸体疲劳试验中所施加的脉冲压力时，主要考虑气缸体（或气缸套）的耐压性能和主轴承盖的承载能力，同时考察气缸体整体承受脉冲压力的能力。 康明斯公司经过10年的试验摸索及相关工作，现已形成完备的试验方法，成功地制造了性能优异的缸体疲劳试验机，试验方法和设备水平已与国际接轨。同时，积累了大量的试验数据和试验成果，现将部分内容进行简单介绍。目前，国内的气缸体材料多为铸铁和铝合金，大机型气缸体多使用灰铸铁，尤其以HT250为主。本文主要介绍了灰铸铁气缸体在疲劳试验中的试验件损坏情况。 二、疲劳试验设备、原理、方法 1、试验设备 发动机气缸体疲劳试验机由主机、泵站、计算机控制系统、软件系统、恒压伺服泵站及管路系统等组成，主要应用于各类结构件、部件的动态性能、疲劳寿命等力学性能试验。试验机可以完成以下几种试验项目：拉伸疲劳试验、拉压疲劳试验、断裂韧度试验、裂纹扩展试验、应力疲劳试验、应变疲劳试验，符合GB/T2611《试验机通用技术要求》、GB/T16826《电液伺服 试验机》、GB3075《金属轴向疲劳试验方法》、JB/T9397《拉压疲劳试验机技术条件》、GB228《金属材料室温拉伸试验方法》等试验标准要求。（1）全数字电液伺服六通道气缸体疲劳试验系统该系统，其主要性能指标是脉动压力为0~22 MPa、工作频率为1~5 Hz、油源压力为28 MPa、油源流量为100L/min、油源功率为55kW。（2）内燃机气缸体疲劳试验机主要性能指标是脉动压力为0~32 MPa、脉动压力加载频率在4~20 Hz连续可调、油源压力为45MPa、油源流量为68L/min、油源功率为60kW。2、原理 气缸体疲劳试验主要考核主轴承壁（或连体主轴承壁）、缸套、气缸体本体，同时对其它相关零件也有一定的考核作用。在气缸体疲劳试验中，液压设备加载的压力通过相关夹具首先传递到活塞连杆系统，然后传递到主轴承壁及气缸体整体。在试验过程中，相关紧固件同时受力，在加载的油腔部分缸套和缸垫同时受到考核。（1）气缸套耐压试验 气缸套耐压试验是将设备输出的高压液压油注入到模拟活塞上方的空间，以此考察气缸套的耐压性能。（2）主轴承盖承载能力试验 主轴承盖承载能力试验是将设备输出的高压液压油注入到模拟活塞上方的空间，对模拟活塞施加一定的脉冲压力。通过模拟活塞、活塞、连杆、模拟曲轴将力传递到主轴承盖上，以此考察其疲劳性能。3、方法 试验将通过负荷增加法（负荷增加法主要用于试验样件数量非常有限的情况；在条件允许的情况下，也可以按P-S-N曲线法进行）进行。该试验过程一直进行到气缸体出现裂缝，或者裂纹根本不出现（由试验设备或其他柴油机零件所限）。根据所使用的试验台架，可以采用以下加载方式。（1）单缸加载 在该过程中，每次只对1个气缸进行试验。（2）多缸加载 同时对2个或2个以上气缸进行试验。所有的主轴承盖都要进行试验。试验载荷在0和所需要的较大试验载荷之间脉动。 三、疲劳试验步骤 1、确定加载方式 根据设计和生产部门对气缸体疲劳性能的要求，确定适当的加载方式。2、材料非线性 材料非线性是指材料具有非线性的应力应变关系。Abaqus软件支持用户使用*PLASTIC选项定义金属材料的塑性性能。*PLASTIC选项中的数据将材料的真实屈服应力定义为真实塑性应变的函数。同时Abaqus支持在各材料参数中使用温度相关的数据，例如：弹性模量、泊松比、应力应变曲线等。为了更准确的获得应力计算结果，在分析时缸体材料采用弹塑性数据，即试验获得的应力应变曲线。3、确定试验样品（1）试验样品必须是完整的气缸体总成，包括连杆总成、活塞、活塞销、活塞卡环、气缸套以及连杆轴瓦、主轴承瓦、主轴承螺栓、气缸盖螺栓、气缸垫。（2）在气缸体的初始试验阶段，需要3个气缸体进行试验，但在产品的确认阶段需要8个气缸体。（3）在进行疲劳试验前，需要对试验气缸体进行常规检验，以确定试验气缸体是否符合技术条件及图纸要求。（4）试验样品必须明确其在设计过程或生产过程中所处的具体环节。4、试验过程（1）首先计算出试验负荷，试验负荷等于名义负荷×期望的安全系数再减去1-2个增量。按此负荷进行疲劳试验。（2）达到*循环次数，气缸体没有损坏，则负荷水平每次增加1个增量继续进行试验，直到气缸体损坏。（3）气缸体损坏前的最后负荷值即为疲劳强度的估计值。（4）载荷增量是名义载荷的15%~25%。 如果条件允许采用P-S-N曲线法，则估算疲劳极限时，可得出存活率为50%的P-S-N曲线。 四、试验状态与实例分析 1、疲劳试验状态 对气缸体疲劳试验而言，是对气缸体进行液压加载的破坏性试验，从而得出气缸体的安全系数范围和疲劳寿命，同时找到气缸体的薄弱部位，为设计和生产部门提供数据和改进建议。 每个气缸体疲劳试验都需要加工模拟气缸盖、模拟曲轴等一系列夹具，同时要安装活塞连杆系统、紧固件和气缸垫等零件以尽量贴近真实工况，因此存在“理想状态”的问题，即在气缸体疲劳试验中，夹具、活塞连杆系统、紧固件和气缸垫有足够的承受能力（包括受力和密封能力）的试验状态。在理想试验状态下受到考核并首先损坏的是主轴承壁、缸套部位和气缸体整体。与之相对的在气缸体疲劳试验中，首先受力损坏的是除气缸体外的其它零件的试验状态，本文中称之为“非理想状态”。 未将活塞连杆系统、气缸垫等零件用夹具代替是因为要在尽量贴近真实工况、减少工作量的同时对气缸体外的其它零件进行考核。2、试验件损坏分类 理想状态和非理想状态是根据试验结果（损坏部位）界定的。本文根据试验结果将气缸体疲劳试验件损坏分为两大类，即理想状态和非理想状态，在这两大类下又进行了细化，具体分类见表1。表1 柴油机气缸体疲劳试验件损坏表试验状态损坏部位具体现象备注理想状态缸套缸套穿孔缸套部位较“薄”环形损坏缸间短裂纹主轴承壁主轴承壁损坏“圆角”等应力集中部位易先损坏主轴承盖损坏主轴壁螺纹孔损坏坏气缸体本体端面损坏侧面损坏顶面损坏非理想状态活塞开裂一般为铝活塞承受能力不足造成气缸垫环形脱落气缸垫密封能力不足造成缸间缺损 主轴承盖螺栓受力超出螺栓承受范围造成螺栓缸盖螺栓 以上损坏部位和形式中很多为单独1种损坏，但也有2种以上损坏形式同时出现的情况，在这种情况下就需要进行失效分析，根据材料、结构和台架等综合情况判断第一损坏部位，以确定整个气缸体真正的薄弱部位，为设计部门改进设计提供依据。3、实例分析（1）某气缸体材料：HT250。（2）试验条件：缸内压力27MPa;试验频率5Hz。（3）运行次数：260万次。（4）试验结果：气缸体端面损坏，肉眼可见裂纹，长度约10cm。（5）磁粉探伤：气缸体一侧的端面整个断裂，但其它位置未发现裂纹。（6）断口：将裂纹处取样剖开后，未发现明显疲劳源。（7）受力：在气缸体疲劳试验中，气缸体端面会受到从主轴承盖螺栓处垂直向下的频繁拉力作用。（8）分析：对断口进行观察，倾向于此气缸体在端面定位孔内侧下方的圆角处产生应力集中并首先开裂，之后由于气缸体端面继续受力，导致裂纹向两侧及向外侧延展，从而将端面撕裂。（9）有限元分析结果 ：利用Abaqus软件计算缸体燃烧室内高压油压力较大时结构上的Mises应力。计算结果表明缸口开裂位置的Mises应力较小，在70MPa以下，如图1所示。试验结果提供给设计部门后，对气缸体相关部位进行了更改和加强设计，更改后的气缸体成功地通过了第2轮疲劳试验。模拟仿真的边界条件修正后计算结构如图2所示。 图1 柴油机气缸体Mises应力计算结果图2 气缸体修正载荷后应力与变形计算结果总结： 在进行气缸体疲劳试验时，由于加载的液压压力远大于柴油发电机的正常工况，会产生损坏其它零部件的情况，所以气缸体疲劳试验不仅考核气缸体的可靠性，同时也考核相关零件的疲劳性能，这对柴油发电机零部件的开发设计是至关重要的。同时，根据气缸体及其它零部件损坏的方式、位置可以判断疲劳试验中受力的薄弱部位，进而给设计部门提供设计依据。怎么样确认柴油发电机重要螺栓的拧紧力矩？
在柴油发电机拆除前或拆卸的流程中，需要拆装重要螺栓之前，先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号，按螺栓拆装顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓，然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置，即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。在柴油发电机的修复程序中，经常碰到由于没有重要螺栓的拧紧力矩数据而随意紧固的现象，这种随意紧固的结果使得这些螺栓拧紧不足或拧紧过量，轻者引起柴油发电机运转不稳，重者就可能因螺栓断裂而引起柴油发电机故障。因此，柴油发电机重要螺栓的拧紧必须严格按照技术规范的要求进行。（1）螺栓拧紧力矩的就机获取。如果在进行柴油发电机修复时，没有相关螺栓的拧紧力矩等技术参数，可以参考下列步骤现场获取。具体做法是：在柴油发电机拆除前或解体的过程中，需要拆除重要螺栓之前，先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号，按螺栓拆卸顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓，然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置，即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。如果条件允许，可以用上述手段逐步测试所有紧固螺栓的拧紧力矩，取其平均值，一般可以作为该螺栓的拧紧力矩使用。（2）螺栓拧紧力矩的参考获取。由上述对策获得的螺栓拧紧力矩，由于没有准确的参数概念，很多人不以为然。如果有相对权威的高强度螺栓力矩参数，可以与之进行比较，只要在允许的偏差范围内，都是可取的。高强度螺栓（参考）拧紧力矩见下表。1、转矩法：转矩法是利用转矩与预紧力的线性关系在弹性区进行紧固控制的一种步骤。拧紧时只对一个确定的紧固转矩进行控制。此对策操作简便，是常载的拧紧方法。2、转角法：转角法是在拧紧时将螺栓与螺母相对转动一个角度（称为转角）来对初始预紧力进行控制的一种手段。此法对塑性区的紧固时，可较大限度地利用螺栓的强度。3、转矩斜率法：转矩斜率法是以转矩斜率值的变化作为指标对初始预紧力进行控制的一种策略。该法通常把螺栓的屈服紧固轴力作为控制初始预紧力的目标值。该法一般在螺栓初始预紧力离散度要求较小并且可较大限度地利用螺栓强度的情形下操作。柴油机气缸垫漏水失效故障原因分析
摘要：柴油机气缸垫、气缸盖和缸体装配在一起，缸盖底面与压缩终了时的活塞顶部组成一个密封燃烧室，为了保证密封，在缸盖和缸体之间装有气缸垫。通常，气缸垫采用薄钢板制作而成，其中，水道孔、油道孔、燃烧室密封孔采用橡胶圈与薄钢板硫化粘结，粘接强度≥3 MPa，能有效承受较高燃烧压力达15.5 MPa的冲击，保证燃烧室密封，防止漏水、漏油、漏气。气缸垫失效将导致燃烧室密封不严并造成局部漏气，使高温高压的气体冲出燃烧室，造成气缸套变形，密封阻水圈损坏以及缸盖和缸体之间过梁处受高温高压气体的冲击，导致烧蚀沟痕，致使维修困难或机件报废，这些情况将严重影响柴油发电机的使用经济性及可靠性。 一、案例分析 针对装有康明斯4B3.9系列柴油机的深圳用户，在运行了2000小时后试机时气缸垫与缸体结合面有多处不同程度的油迹。疑是气缸垫失效导致渗漏问题，结合气缸垫、缸盖和缸体的尺寸计算，以及密封结构的安装，通过对该现象进行了分析，并经过试验验证，确定了导致该现象的真实原因，并提出了优化措施，该问题得到解决。1、现象描述 装有康明斯4B3.9系列柴油机在试机时，发现柴油机气缸垫与缸体结合面处有不同程度的油迹，怀疑是从气缸垫处渗漏。2、拆检情况 拆卸缸盖前对缸盖螺栓的拧紧力矩进行了检测，满足检验力矩300（N·m），缸盖螺栓裸露部分有机油。拆检后目测检查气缸垫等零部件没有异常，缸体螺栓孔内存有3～4mm机油。3、原因分析 根据柴油机的工作原理和气缸垫、气缸盖的安装情况，初步分析认为：造成气缸垫和缸体结合面有油迹的原因可能有以下几种：（1）缸盖螺栓拧紧力矩不足，引起气缸垫渗油漏水；（2）气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理，密封不严引起渗油漏水；（3）气缸垫的质量问题，气缸垫外形尺寸、缸垫的硬度和橡胶的变形量不符合设计要求；（4）安装时缸盖螺栓涂机油较多，随着柴油机的振动和发热，螺纹间隙处的机油流出，造成缸体和气缸垫结合面渗油漏水的假象。 图1 柴油机气缸垫外形及结构示意图二、具体检查 为了进一步确认故障原因，对上述可能的故障原因进行逐一分析、验证。 首先为排除其他零件对气缸垫密封的影响，对3台缸体安装缸套的止口深度尺寸8.9±0.03 mm及3件缸套台肩的厚度尺寸9.02°-0.02mm进行检测，检测结果均符合要求，具体数据见表1。表1 曲轴箱及缸套检测数据单位：mm零件名称要求值检测值备注曲轴箱8.9±0.038.9158.928.905合格缸套9.02°-0.029.019.029.02合格 对所有缸盖螺栓的拧紧力矩进行检测，检测结果满足检验力矩300（N·m）的要求，所以可以排除因缸盖螺栓拧紧力矩不足引起气缸垫与缸体结合面渗油漏水的可能。1、气缸垫橡胶厚度尺寸计算（1）缸体凸台尺寸8.9±0.03 mm，缸套台肩尺寸9.02°-0.02mm，经计算缸套和缸体安装面间隙为：δmin=（9.02-0.02）-（8.9+0.03）=0.07（mm）δmin=9.02-（8.9-0.03）=0.15（mm）（2）气缸垫密封橡胶厚度为B=t+0.7±0.05mm，计算密封橡胶的实际变形量。由于缸垫上下凸起部分较大各为0.25mm，实际安装时缸垫凸起部分处于压平状态，所以计算橡胶变形量时不考虑缸垫的凸起尺寸。橡胶厚度较小时：∆min=0.65-0.15=0.5（mm）橡胶厚度较大时：∆max=0.75-0.07=0.68（mm）（3）设计的理论变形量 密封橡胶的允许变形量为20%~30%，小于20%密封效果不佳，超出30%属于永久变形。以t=1.6mm的气缸垫为例进行计算，密封橡胶理论允许的变形量：∆min=（1.6+0.65）×（20%～30%）=0.45~0.675（mm）∆max=（1.6+0.75）×（20%~30%）=0.47~0.705（mm） 经比较，实际较小变形量为0.5 mm，在理论允许的较小变形量0.45～0.675 mm之间，实际较大变形量为0.68 mm，在理论允许的较大变形量0.47～0.705mm之间，通过计算对比，实际设计的气缸垫的橡胶厚度尺寸B=t+0.7±0.05mm满足性能要求，可以排除由于气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理，导致密封不严，引起渗油漏水。 为了确认气缸垫的质量，质检人员对气缸垫重新进行检测，检测结果：气缸垫外形尺寸符合图样要求，缸垫硬度满足90～120HV，橡胶变形量≤30%，完全符合图样要求，可以排除气缸垫质量问题。2、检查结论 根据拆检、安装、试验情况可以发现：（1）缸盖螺栓裸露部分有机油，缸体螺栓孔内存有3～4mm机油，由于装配原因，安装时缸盖螺栓涂机油较多，在此情况下，热机后随着柴油机的振动和发热，螺纹间隙处的机油渗出；（2）安装时缸盖螺栓涂少量机油，并用油布擦拭，运行3小时后，有少量机油渗出；（3）安装时缸盖螺栓清理干净，在螺纹端和头部各用手涂抹少量机油，运行3小时后，无油迹渗出。 所以气缸垫标记孔侧和缸体结合面处的油迹是缸盖螺栓孔内的机油渗出。 三、抽检试验 1、台架试验 为了进一步验证气缸垫与缸体结合面渗油漏水的原因，从康明斯售后站出现同样漏油故障的柴油机样板中抽取5台康明斯4B3.9柴油机，在柴油机试验室进行台架验证试验。（1）第一台柴油机磨合30分钟后，3缸左侧开始渗油漏水，磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗，同时发现前端吊环处机油较多，也进行清洗，然后调试交验，性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象。于是再次进行清洗，清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行，运行10分钟后4缸出现轻微渗油漏水，继续运行20分钟后1、4、6缸均出现轻微渗油漏水，停机进行清洗，清洗完毕后再次全速全负荷运转，运行15分钟后，1、4、6缸再次出现轻微渗油漏水，但较上次渗油漏水程度有所减轻，且每次所渗出机油均较清澈，停机下台架静置（对最后一次出现的轻微渗油漏水未进行清洗）。（2）第二台柴油机磨合30分钟后，4缸出现渗油漏水，磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗，然后调试交验，性能数据交验合格后发现1、3、4、5缸均有渗油漏水现象，2、6缸有轻微渗油漏水现象，于是再次进行清洗，清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行，运行30分钟后未再出现渗油漏水现象，停机下台架静置。（3）第三台柴油机磨合20分钟后，2、4缸出现渗油漏水，磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗，然后调试交验，性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象，于是再次进行清洗，清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行，运行20分钟后2、4缸出现轻微渗油漏水现象，停机再次进行清洗，清洗后全速全负荷运行40分钟，2缸再次出现轻微渗油漏水，但较上次渗油漏水程度明显减轻，且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。（4）第4台柴油机磨合30分钟后，2缸左侧出现渗油漏水，磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗，然后调试交验，性能数据交验合格后发现2、4、5缸轻微渗油漏水现象，再次进行清洗，清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行，运行20分钟后2、4缸再次出现轻微渗油漏水现象，继续全速全负荷运转10分钟后，渗油漏水现象未发生变化，且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。（5）第5台柴油机磨合20分钟后，5缸出现渗油漏水，磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗，然后调试交验，性能数据交验合格后发现5缸有渗油漏水现象、2缸有轻微渗油漏水现象，再次进行清洗，清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行，运转20分钟后未再出现渗油漏水现象，停机下台架静置。2、静置情况 台架验证试验结束后，柴油机下台架静置，第1台柴油机静置约46 h，第2台柴油机静置约30 h，第3台柴油机静置约24h，第4台柴油机静置约6h，4台柴油机静置后，渗油漏水现象与下台架时一致，未发生新的渗油漏水现象。3、综合分析 根据上述验证情况，针对试验中渗油漏水现象的几个显著特点分析如下：（1）每次所渗出机油均较为清澈，如是气缸垫密封不严，则渗出的机油应为柴油机内部的机油，其颜色应偏黑色；（2）清洗之后一次比一次渗油漏水程度减轻，如是气缸垫密封不严，则清洗不会减少渗油漏水的程度，清洗完毕后再次运行柴油机，渗油漏水现象应会继续发生且渗油漏水程度不会减轻；（3）柴油机静置后渗油漏水现象未再继续发生：如是气缸垫密封不严，则静置时因缸盖内有残余机油，残余机油应会继续渗出。 综上所述，可以确定柴油机气缸垫部位的渗油漏水非柴油机内部的机油，而是柴油机在装配过程中缸盖螺栓刷涂的机油，在柴油机运转过程中随着柴油机的振动及温度的升高，刷涂的机油渗出并沿气缸垫与缸体结合面渗出，造成了气缸垫渗油漏水的假象。 四、解决方案 1、维修措施 为了解决以上渗油漏水问题，可在柴油机上采取以下维修措施：（1）在安装气缸垫的工位处，配置30mm×25 mm×4mm海绵块，将海绵块浸入机油里，然后取出，并将把机油挤出，放置在工作台上。注意：安装柴油发电机气缸垫时不能涂润滑脂。 气缸垫是柴油发电机缸体与缸盖之间重要的密封材料，如果在气缸垫上涂润滑脂， 当气缸盖螺栓拧紧时，一部分黄油会被挤压到气缸水道和油道中， 留在缸垫间的黄油在气缸工作时， 由于受高温影响， 一部分会流入气缸燃烧， 另一部分则会形成积炭存于缸体与缸盖的结合面间，在高压高温作用下，极易将气缸垫击穿和烧穿， 造成柴油发电机漏气。因此安装气缸垫时切勿涂抹黄油。（2）缸盖螺栓的螺纹部分和螺栓头部在浸泡过机油的海面上滚涂机油，滚涂后不允许有滴油现象。2、维修要求 修复后，更换后的气缸垫应满足以下要求：（1）在高温、高压燃气作用下有足够的强度，不易损坏；（2）耐热和耐腐蚀性好，即在高温、高压燃气作用下和在有压力的机油及冷却水的作用下，不会烧损或变质；（3）具有一定的弹性，能补偿接合面的平面度，以保证密封；（4）拆装方便，能重复使用，寿命长。3、气缸垫更换步骤（1）在柴油发电机完全冷却以后再拆卸气缸盖。无论是拆卸还是安装气缸盖螺栓，都要按照规定的顺序和扭矩分2~3次拧紧或拧松，绝对不能一次拧到底。有的柴油发电机规定，按规定力矩拧紧后还要拧转紧固螺母90°。按照规范拆卸和拧紧气缸盖螺栓，这是防止因更换气缸垫而造成气缸盖变形的基本措施。（2）仔细观察旧气缸垫出现毛病的状况，正确找出气缸垫损坏的真正原因，以便进行有针对性的修理。（3）认真清洗气缸盖与气缸体的结合表面，对于有铁锈和积炭等残留物，要用刮刀、钢丝刷、化学溶剂等加以清除。然后进行安装前的检查和鉴定，一是用直尺和塞尺检查气缸体和气缸盖结合面的平面度，必要时进行磨削处理；二是检查气缸套的凸起量，必须符合各机型的要求，防止气缸垫出现早期损坏；三是在气缸垫上适当涂抹吸纳胶（气缸垫胶）,以提高其密封性。（4）注意分清气缸垫的正面和反面，不要装错，必须对齐气缸体、气缸垫、气缸盖之间所有的油孔和水道孔。如果装错，气缸垫挡住了气缸体通往气缸盖的机油油道，将会造成气缸盖上的运动零件过早损坏。（5）气缸盖螺栓经过长期使用后，可能超过了材料的屈服极限，所以更换气缸垫时较好同时更换所有的气缸盖螺栓。（6）安装完毕，要检查气缸垫是否存在泄漏。新换的气缸垫，在柴油发电机工作10～15h以后，要重新拧紧一次气缸盖螺栓，以保证气缸垫可靠压紧和密封。 总结； 在使用以上方法基本可以解决气缸垫处漏水渗油问题，但是实际更换气缸垫中常常出现这样的情况，重新安装并启动试车后，发现气缸盖与气缸体结合部位漏气或漏油，反复调整气缸盖垫片的位置和气缸盖螺栓的紧度都没有效果。这是由于原来的气缸盖垫片在压力和高温的作用下，已经与气缸盖、气缸体的端面形成了紧密的配合关系，不会产生漏气和漏油。但是经过拆卸以后，如果没有放回原来的位置，则原来的紧密配合关系遭到破坏。为此，在拆卸气缸盖垫片前，在发动机的侧边刻画一个记号，在下次组装时，应当对准这个记号，使气缸盖、气缸垫、气缸体恢复原来的对应位置，其实质是让这3个零件上的微观凹凸不平点“对号入座”,再按规定的顺序和扭矩拧紧气缸盖螺栓，就不会发生漏气和漏油了。柴油机噪音频谱分析法
摘要：基于柴油发电机单缸试验机的试验缸压曲线，采用频谱分析的方法，建立缸压曲线和燃烧噪声之间的关系。根据柴油机的燃烧过程，将缸压曲线分解为倒拖缸压、燃烧振荡压力和剩余燃烧压力曲线。分析发现：在全负荷工况，10~300 Hz低频声压值主要由倒拖缸压决定；1.8~20kHz高频声压值主要由燃烧振荡压力决定；0.3～1.8kHz中高频声压值主要由剩余燃烧压力决定。分析表明：喷油正时提前，中低频的声压值增大，高频声压值略有增大；柴油机转速上升，全频段的声压值均增大；负荷越大，10～600 Hz的声压值越大，对2～20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。 一、燃烧噪音产生的原因 一般认为直喷式柴油机燃烧噪声的产生因素有两个，即燃烧气体的动力载荷与高频振动。1、气体动力载荷 各种研究表明，燃烧噪声是在速燃期内产生的。当缸内压力急剧增大时，燃烧室壁面、活塞、曲轴等相关零部件受到强烈的动力载荷。柴油机结构属复杂的多体振动系统，各零件的自振频率不同，大多处于中高频范围（800~4000 Hz），受燃烧过程激励，在中高频率产生具有冲击性和令人不适的燃烧噪声。2、气体高频振动 在滞燃期内，燃烧引起缸内压力急剧变化，非均匀燃烧过程产生的压力波在燃烧室内以当地音速往复传播，遇到燃烧室壁时发生反射，形成高频振荡气波，也会辐射出高频噪声，其频率取决于燃烧室尺寸和当地音速。柴油机运行中尖锐的高声调噪声就是由气体的高频振动产生的。 经发动机结构辐射出的燃烧噪声主要由发动机的结构衰减决定，结构衰减越大，辐射出的燃烧噪声越低。燃烧噪声的激励源主要由缸压曲线决定，而缸压曲线主要与增压压力、压缩比和燃油喷射参数，如喷射正时、喷射轨压、喷油率曲线形状相关；若采用多次喷射，还与预喷正时、预喷油量、预主喷间隔等参数相关。 本文基于柴油发电机单缸机的实测缸压曲线，采用傅里叶变换，还原缸内燃烧噪声的频域特征，为进一步分析和研究柴油发电机的燃烧过程以及噪声源控制等提供一种新的思路。 二、试验缸压曲线采集 本文对柴油发电机的中高速单缸试验机的不同运行工况进行了试验测试。 试验采用AVL Puma测试系统测试各项循环平均参数，如进气压力、温度、排气压力、温度、转速、扭矩等；采用燃烧分析仪测量进排气压力波曲线、缸压曲线、燃烧放热率曲线等，每0.2℃A采集一个数据点。 由于柴油机的进气过程、喷油过程、混合气形成过程、着火过程和燃烧过程都相当复杂，综合这些因素的缸压曲线的循环变动也较复杂。试验过程中，每一个运行工况测量的缸压曲线为取100个循环的平均值并去除异常信号形成，以此对柴油机的工作过程做出较客观的判断。 三、缸压曲线频域分析 1、缸压曲线频域分析方法 对缸压曲线的频域特征进行分析是燃烧噪声分析的有效方法。基于实测的缸压曲线，采用快速傅里叶变换（FFT），将缸压曲线从时域特征转化为频域特征。各频率声压级（Sound Pressure Level，SPL）的计算公式为：SPL=20log10（P/P0）.............（公式1） 式中：P₀为参考声压，P₀=2×10-5Pa；p为缸压。在转速1500（r·min-1）。 对100%负荷的实测缸压曲线做快速傅里叶变换，采用汉宁窗函数纠正压力信号开始和结束时的差异，得到的声压级曲线分布如图1所示。低频段包括由气缸压力的基频开始的头几个谐波频率，气缸压力达到较大值，它的数值主要是由气缸较高燃烧压力及压力曲线的形状决定；中频段气缸压力级以对数规律做近似线性递减，该频段燃烧噪声主要由燃烧段的压力升高率dp/dφ决定；高频段出现另一个压力级峰值，这个峰值是由气缸内气体的高频振动引起。 图1 柴油机100％负荷缸压曲线对应的声压级分布2、燃烧压力分解 为分析燃烧过程中压力升高部分对燃烧噪声的贡献度，将试验缸压曲线分为两部分：倒拖缸压曲线和“额外的”燃烧缸压曲线。其中，燃烧缸压曲线用试验缸压曲线减去倒拖缸压曲线得到。 对倒拖缸压和燃烧缸压分别进行快速傅里叶变换，并计算得到声压级频域分布曲线，如图2所示。在300～20000 Hz，燃烧缸压曲线和试验缸压曲线对应的声压级分布几乎完全一致，即中高频噪声激励主要是由燃烧过程产生；而10～300 Hz的低频段声压主要由倒拖缸压决定。 图2 试验缸压、 倒拖缸压和燃烧缸压对应声压级分布 3、燃烧过程中的压力振荡频域分析 在柴油机上实测得到的缸压曲线在燃烧区间段一般呈锯齿状波动。这种压力曲线的波动会影响较高燃烧压力的读取、较大压力升高率的计算以及燃烧放热率的计算。 相关研究表明：示功图上燃烧区段的锯齿形毛刺是由燃烧压力振荡引起的，是与燃烧过程伴生的、固有的物理现象。其主要成因是：滞燃期阶段，在燃烧室中达到临界燃烧加速度的区域形成一个激振源，激发出一种冲击波，并借助气缸内介质以当地声速或超声速向四周传播；前进波遇到燃烧室和气缸的壁面反射回来，再与原来的前进波反复叠加，从而形成高频的燃烧压力振荡波。 燃烧压力振荡波的振荡烈度与滞燃期内形成的可燃混合气量有关，可燃混合气量越多，燃烧越粗暴，燃烧压力振荡越剧烈。 燃烧振荡压力波的频率主要和着火时燃烧室内的温度和气缸的直径有关，振荡频率的数学表达式为:∱c=kα/2D.............（公式2）α≈20.1√T.............（公式3） 式中：∱c为振荡频率；k为特征常数，一般取1.10~1.15；α为着火时燃烧室内当地声速；D为气缸直径；T为燃烧室内温度。 为进一步分析高频燃烧压力振荡波对燃烧噪声的影响，采用高通滤波器以振荡频率f。对缸压曲线进行滤波，得到的压力曲线即为燃烧振荡压力曲线。燃烧压力振荡波是以压力零线为对称轴的衰减波。燃烧压力振荡的起始时刻和燃烧开始时刻基本相同，压力振荡的上升段历时很短，而衰减段历时较长。在当前工况，上升段历时约4℃A，衰减段约80℃A，压力振荡幅值约为0.15MPa。 压力振荡幅值的外包络线1和外包络线2的数学表达式为：Pa=1.5e-0.03φ.............（公式4）Pb=1.5e-0.03φ.............（公式5） 即燃烧压力振荡曲线是以指数规律做衰减的曲线，其幅值随曲轴转角变化的外包络线的数学表达式为:PA=PA，me-BφP’A=P’A，me-B’φ 式中：PA、P'A为压力振荡幅值；PA，m、P’A,m为压力振荡的较大幅值；B、B'为衰减系数；φ为曲轴转角。 将图3中得到的“额外”燃烧压力曲线进一步分解为燃烧振荡压力曲线和滤波去掉燃烧振荡压力后“剩余的”燃烧压力曲线。 试验缸压、倒拖缸压、滤波后“剩余”燃烧压力和振荡压力所对应的声压级分布对比如图3所示。从图3中可以看出，在当前工况下，试验缸压曲线所对应的声压级分布中，1.8～20 kHz（下限值由滤波频率决定）的高频声压是由燃烧压力振荡波激励产生的；滤波后“额外”燃烧压力主要决定300～1800Hz的中高频声压分布；倒拖缸压主要决定10～300 Hz的低频声压分布。 图3 柴油机声压级分布曲线对比 四、燃烧噪声影响因素分析 1、喷油正时 转速1500（r·min-1）、100%负荷工况下，在单缸机上对4种不同喷油正时进行了试验测试。喷油正时提前，较高燃烧压力增大，燃烧过程的较大压力升高率也增加。可见：喷油正时越提前，压力振荡开始越早，压力振荡的幅值也越大。 在当前工况，喷油正时对100~200 Hz的声压分布有较大的影响，喷油正时越提前，较高燃烧压力和较大压升率越大，对应的声压级越高。由图4可知，由于喷油正时提前，噪声燃烧振荡压力幅值增大，使2~20 kHz的声压值增大，但增幅较小。 图4 柴油机不同喷油正时的高频段声压分布曲线对比 2、转速 单缸机按照推进特性（nl>n2>n3>n4）进行试验，转速越高，缸内较高燃烧压力越大。 不同转速的试验缸压曲线对应的声压分布曲线，按推进特性，柴油机的转速越高，对应的声压值越大。3、负荷 单缸机按发电特性25%、50%、75%和100%负荷进行试验，测试得到的缸压曲线，负荷越大，缸内较高燃烧压力越大。 不同负荷的试验缸压曲线对应的声压分布曲线。可见柴油机负荷对10～100 Hz的低频声压值有较大影响，负荷越大，声压值越高；200～600 Hz频段受较高燃烧压力和较大压升率影响，负荷越大，声压值越高；2kHz以上，各负荷时的声压值较接近。 综合分析，柴油机负荷增加主要影响中低频的噪声，对高频噪声影响相对较小。一方面，柴油机负荷增加，每循环喷油量增加，滞燃期内形成的可燃混合气量增加，会加剧燃烧压力振荡；另一方面，负荷增加后气缸内的热力状态提高，有助于缩短滞燃期，减少滞燃期内形成的可燃混合气量。在这两种因素的相互制约下，负荷对燃烧压力振荡的影响不大。4、预主喷燃油喷射 在50%负荷，采用预主喷和单次喷射进行试验，测试得到的缸压曲线。单次喷射的较高燃烧压力比采用预主喷的低约0.7 MPa。 预主喷和单次喷射的燃烧压力振荡。采用预主喷，较大压力振荡幅值约为0.07 MPa；采用单次喷射较大压力振荡幅值约为0.15 MPa。 采用预主喷和单次喷射对应的声压分布曲线。由于燃烧压力振荡波幅减小，采用预主喷可明显降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。 五、结论 （1）柴油机试验缸压可根据其对燃烧噪声的贡献度分解为2部分：倒拖缸压，主要影响10～300 Hz的低频噪声；“剩余”燃烧缸压，主要影响300～20000 Hz的中高频燃烧噪声。（2）燃烧压力又可以进一步分解为2部分：燃烧振荡压力，主要影响1.8～20 kHz（下限值和振荡压力的振荡频率相关）的高频噪声；滤掉振荡压力后的燃烧压力，主要影响300～1800 Hz的中高频噪声。（3）在相同工况，喷油正时对100～200 Hz的声压分布有较大的影响，喷油正时提前，对应的声压级越高；对2~20 kHz的高频噪声有较小影响，喷油正时提前，对应的声压级略高。（4）按推进特性，柴油机的转速对燃烧噪声的影响较大，转速上升，几乎全部频段的燃烧噪声声压级均较大。（5）柴油机负荷对10～600 Hz的中低频声压值有较大影响，负荷越大，声压值越高；负荷对2~20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。（6）和单次喷射相比，采用预主喷燃油喷射方式可降低燃烧压力振荡波的幅值，从而降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。怎生选购更环保的柴油发电机？3招教会您！
随着市场经济的不断发展，用电需求也在不断上升。面对当前的限电政策，许多用电量大的行业受到危害，特别是对于急于出货的企业来说，寻求稳定节能的绿色备用电源装置已提上议事日程。随着市场经济的不断发展，用电需求也在不断上升。面对当前的限电政策，许多用电量大的行业受到危害，特别是对于急于出货的企业来说，寻求稳定节能的绿色后备电源装置已提上议事日程。随着柴发机组在市场上的日益普及，柴发机组的采购已成为许多企业的计划。但是，在既经济又环保的前提下，选定更低碳、更省油的绿色环保柴发机组是很多企业重点关注的。 许多企业在采购柴油发电机组时，盲目选用大排量柴油发电机组。柴发机组的购买应本着适合的原则，以满足企业的需要。根据企业的实际需要，选取柴油发电机组满足自己企业的需求就足够了。众所周知，广西康明斯电力系列柴发机组具有质量优良、油耗低、噪音低、输出容量大、性能可靠、体积小、净重轻、油耗低、功率大、运转可靠、配件供应和检修方便等特征。在选定柴油发电机组时，仅在满足需求的前提下，建议用户优先选用康明斯系列柴油发电机组除选取柴油发电机组外，燃油消耗成本是未来操作步骤中更为关键的成本。因此，在选定柴发机组之前，不仅要熟悉柴发机组的购置成本，还要考虑长期的油耗成本，甚至是未来的维保修理成本。康明斯系列柴油发电机组具有优良的动力性能、经济性、稳定性、可靠性、可使用性，运行维保成本低，全国连锁三包及配件提供服务。柴发机组具有油耗低、排放低、维保费用低等特征，是柴油发电机组的较佳选取。3.建议购买具有智能控制和遥控作用的柴发机组。深圳发电机出租公司应该明白，如果目前的柴油发电机组仍由传统的人工在现场操作，不仅耗费时间和人力，而且会增加操作成本。柴油发电机组的智能化和远程控制可以在很大程度上节约费用、劳动力和能源，选购具有智能化控制和远程控制功能的柴发机组将给用户在未来的使用带来极大的方便。康明斯电力生产的柴油发电机组采用自动控制系统，并配备“康明斯云平台管理机构”，使康明斯电力的柴油发电机组具有自启、自停用途，可实现低油压、高可靠性、高水温、转速失灵等，输出电压故障、启动损坏、紧急停机等预警保护，并能对发电机组的运转、损坏排查、维保等方面进行管理。通过云互联，柴油发电机组可以通过电脑PC或手机app等多个终端进行远程控制，发电机组可以通过GPS定位和AI大参数故障判定进行控制，提升管理效率和公司效益。总之，康明斯动力柴油发电机组可以通过手机和计算机远程控制机组的起动、停机、通电/断电、市政通电/断电等操作，保证数据在云端的传输、分享、讲解和利用，实现了信息机构支持的智能遥控单元。因此，选择柴发机组不仅是为了缓解电荒的局面，更是为了方便操作和省钱。从绿色环保的角度出发，建议在选购柴发机组时，首先要考虑柴油发电机组的动力性能、排放指标和油耗指标，因为动力方面，排放和燃油消耗是未来机组的经济成本。从研发到生产，康明斯动力柴发机组的每一个产品都将从原材料采购、组装加工、调试试验机、材料、方案、环境、检测等生产条件有机结合，每一道工序都严格执行，每一步都清晰可追溯，各方面均符合国家和行业标准及合同规定的品质、规格和性能要求。其配套动力是玉柴、康明斯、康明斯、济柴、瑞典康明斯、康明斯等国内外知名柴油发电机品牌。产品采用先进的增压中冷、四阀和电喷技术，性能优越，部署紧凑，燃烧组织准确快速，瞬时响应性能好，承载能力强，功率储备大，容量强劲。为电力资源紧张的机械工程、化工矿山、服务中心、宾馆、房地产等企业供应安全、稳定、可靠的用电**。如何使用冷起动液来起动柴油发电机？
柴油发电机使用冷起动液起动时切忌大油门运行，应操作雾化较好的起动液，并控制好喷射时间、喷入位置和喷入量。柴油发电机冷启动液是一种辅助起动燃料，由乙醚、低挥发点的碳氢化合物和带有添加剂的低凝点机油构造，其中带有添加剂的低凝点机油可改进汽缸壁的润滑。如图所示为柴油发电机的起动液喷射装置。由于乙醚具有较好的挥发性，易点燃和压燃，因此乙醚的含量越多，柴油发电机可直接启动的温度就越低，缺陷是柴油发电机工作的粗暴程度也会越大。操作冷起动液时一定要按规定量加注，切不可加入过量。此种方法虽可在瞬态启动柴油发电机，但由于此时机油温度低、粘度大，起动后在一段时间内汽缸壁上机油不多，润滑因素恶劣，运动机件间会形成干摩擦，损伤加剧。所以，使用柴油发电机冷起动液起动时切忌大油门运转。应使用雾化较好的起动液，并控制好喷射时间、喷入位置和喷入量。另外，切忌从空气滤进气口直接喷入起动液，以免危害滤芯的质量或启动液喷入量过量，造成起动后超速。广西康明斯电力装置制造服务站成立于2006年，是一家集柴油发电机组布置、供应、调试、修理于一体的中国柴油发电机品牌OEM服务商。康明斯公司全新推出的远程智能柴油发电机组，是广西康明斯电力装置制造公司利用自身生产OEM主机厂的技术特点，由专业技术人员通过企业自有的数据中心的康明斯云管理系统在客户授权后对其发电机组的运转、故障解决、保养维护等进行管理，通过手机和电脑远程掌控发电机组，提高管理效率和公司效益，实现远程视频、监控、管理、服务四位一体。如需领会更多相关详情欢迎关注下方微信二维码：怎么样进行柴油发电机供油量不均的检测与调整？
如果柴油发电机各缸的供油量不均，有的缸供油量过量，有的缸供油量过小，将会影响柴油发电机作业的平稳性，必须拆下燃油泵在试验台上检查调整。但是，如果没有试验台而又必须进行供油量不如果柴油发电机各缸的供油量不均，有的缸供油量过度，有的缸供油量过小，将会影响柴油发电机工作的平稳性，必须拆下喷油泵在试验台上检测调整。但是，如果没有试验台而又必须进行供油量不均的检验，也可就车对被怀疑缸的供油量进行粗略的检查。6、当量筒（或小瓶）内有一定的柴油时，将量筒放在水平台上比较油量的多少，便可确定供油量是否过量或过小。如果用小瓶代替，可对其进行称量比较。调节可通过改变燃油泵油量调节拉杆（或齿杆）上的拨叉（或齿圈）的相对位置进行；P型泵和FM型泵可通过转动法兰套筒或法兰柱塞套筒进行。也可以通过改变供油齿条的高效行程进行就车调整。（2）指引精选。在使用过程中，根据经验总结，应特别注意的是：1、松开拨叉（或齿圈、法兰套筒或供油校正器）的固定螺钉，微量移动便可改变供油量，切不可移动过量，否则难以调节正确。3、在进行供油量过小的调节时，油量增加后不得高于标准供油量。这是因为调整是在低速下进行的，低速时，由于渗油等诸多要素的危害，允许的不均匀度较大（30%），但高速时受节流功能等条件危害，允许的不均匀度较小（3%）。如果在低速时增加后的油量高于标准供油量，高速时将会有较大变化，甚至超过额定供油量。4、如果在同一柴油发电机上较大供油量与较小供油量相差较大，不要急于调整，可先将两分泵的出油阀对调安装，进行检测比较，这样做有时也可改变供油量。若对调后没有改变供油量，则需对两分泵逐一进行调节。如果你有一台这样的发电机，你就能在冰暴期间获得电力
天然气发电机是一个很好的选购，由于它的燃料几乎总是可用的，但也有例外，有些地方没有基础设施。这些发电机的初始成本高于天然气。如果你住在有天然气的地区，你不得不承认天然气可能是地球上较可靠的燃料。您上次听说(NG)停机是什么时候？事实上，经历断电的唯一步骤是发生大地震或飓风等灾难。或者说，这是一场空前的损坏。康明斯说的是一辆公共发电机组或一辆发电机组或类似的东西，连根拔起树木或全面打击建筑物，较终切断天然气提供线。除了这些事件，天然气发电机是一个很好的选购，因为它的燃料几乎总是可用的，但也有例外，有些地方没有基础设施。换句话说，他们没有当地的天然气公司将这种天然燃料输送到住宅、企业或代理商。对于这些地方，你别无选取，只能使用替代燃料。或者，你可以变成一个推动者和摇动者，开始将这种天然燃料带到你的社区。你必须把你的社区团结起来，说服天然气公司，让他们相信在你的所在地铺设一条管道是有利可图的。这的确是一项艰巨的任务，但也谈够了政治话题；让康明斯回到天然气发电机。如你所见，利远大于弊。特别是如果你在像东北部这样的地区，那里有一场严重的暴风雪，致使上百万人持续几天断电。如需知晓更多，欢迎继续关注康明斯电力。柴油机活塞组件的检查和维修方法
摘要：活塞组件是保持燃烧室良好密封的关键零件，它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动，以带动曲轴旋转。因此，在柴油机各运动机件中，活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一，活塞销是受力较大的零件之一。因此，不管是什么级别的修理，只要分解到活塞组件，均需进行一般性检查，以判断活塞组件技术状态是否完好，要不要更换。测量部位包括测深孔内径、小孔内径、窄槽宽度、外径、槽宽、两孔距、深度、厚度、圆度、锥度、同轴度、直线度、平面度、平行度、垂直度、通气度和密封性等。 一、活塞组件的一般性检查 活塞和活塞环是保持燃烧室良好密封的关键零件，它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动，以带动曲轴旋转。因此，在柴油机各运动机件中，活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一。因此，不管是常规检查、保养，还是中修或大修，只要分解到活塞组件，均需进行一般性检查，它主要有以下几个方面。1、活塞组件的分解 按照分解顺序拆下气缸体后，可从柴油机上取下活塞连杆组。首先用尖嘴钳施力夹住活塞销挡圈槽内的挡圈，将其取出。然后用螺丝刀或尖嘴钳从另一个方向推出活塞销，小心取出活塞，此时要细心，不要损坏活塞的工作表面。通常情况下，活塞销能被轻轻推出。如果活塞销由于销孔变形等原因难以取出时，不要用锤子施力冲击，更不能向连杆施加横向力，避免造成连杆弯曲变形。正确的方法是：先用干净的布头垫在活塞下面，防止活塞销挡圈等零件掉入曲轴箱内，然后用活塞销专用拆卸工具顶出活塞销。倘若没有活塞销专用拆卸工具，可在被顶出的一侧持一适当工具预先顶在活塞销座处，再用小圆杆顶住活塞销，用手锤轻轻敲击活塞销，直至其脱离活塞销孔。2、拆卸活塞环 轻轻张开活塞环开口，直至活塞环内圈大于活塞外径，从开口的相反方向取出第一和第二道活塞环。因为活塞环材料较脆容易折断，所以操作时要谨慎，最后取出油环组件。活塞环组件是重要的运动摩擦副零件，应注意配对存放。3、清除活塞表面积碳 活塞组件分解后，根据不同情况分别予以清洗或清洁处理。活塞顶部有积碳，需要用不尖锐的竹器刮片或非金属刮片小心去除，有条件时，可用专用清洗剂清洗。活塞环槽内的积碳，可使用同机型的废旧活塞环清除，但注意不要划伤活塞表面。4、检查活塞表面的磨损情况 检查活塞外表面是否有擦伤和划痕。如果活塞裙部呈白色，说明该活塞磨损较轻微，可以继续使用。倘若活塞表面有浅皮或轻微划伤，而裙部有1/3处呈黑色，其表面有丝缕状的磨痕，可用400”砂纸研磨修复，再测量其它相关尺寸，没有超过使用极限尺寸后，可以继续使用。如果活塞裙部有1/2以上呈黑色，则表明活塞磨损严重，应修理或更换。 检查活塞环槽是否有偏磨，如果磨损严重，则予以更换。同时还应注意检查油环槽内的回油孔是否通畅。因为，如油环刮下来的润滑油不能通过环槽内的回油孔下泄，就会造成润滑油上窜导致烧机油故障。否则，用高压空气清扫。5、检测活塞直径 将活塞平放在工作台面上，持千分尺在与活塞销呈90°方向的活塞裙部下端的*位置测定活塞外径。对于活塞裙部的*位置，应参照各机型柴油发电机使用维修手册的规定。测量完活塞直径后，再计算气缸直径尺寸，小于使用极限值必须予以更换。与活塞的配合间隙若大于使用极限值，应更换或修理。6、检测活塞环闭口间隙 用活塞头部将活塞环推入气缸中，并保持活塞环的水平状态（应装在磨损量较小的气缸下部）。持塞尺片测量活塞环的闭口间隙，如果大于使用极限值，应予以更换。7、检查活塞销孔 持内径百分表测量活塞销孔的内径。测量时，应在x、y方向上测量，将测量的较大值作为活塞销孔的内径，若大于使用极限值，应予以更换。8、检测活塞销外径 在活塞销和连杆小头摩擦的3个不同位置；测量活塞销的外径。如果小于使用极限值，应更换活塞销。测量时，活塞销孔的内径尺寸减去活塞销的外径尺寸即可得出其配合间隙的大小，若超过使用极限值，应更换。此外，在测量四冲程柴油机活塞销外径时，应结合测量连杆小头孔的尺寸，将连杆小头孔的内径减去活塞销的外径，即可得出配合间隙。如果超过使用极限值，应更换。9、检查活塞销挡圈 一般情况下，挡圈使用一次后，再次装配时应更换。如果手中没有需要更换的配件，可以通过观察挡圈在自由状态下的直径及是否变形等情况，倘若自由状态下的直径大于活塞销孔直径3mm以上，且挡圈四周没有明显的变形和挤压伤痕等缺陷，可以继续使用，否则应更换。 图1 活塞组件检测工具二、活塞的常规修理 对于在以上检查过程中不符合技术要求的零件，有的已经损坏，需要更换。而有的没有完全损坏，但也没有达到使用极限值，可以根据情况适当修复。1、活塞的修磨 有部分活塞由于柴油机吸入了少量的灰尘和细微杂质，使其裙部和气缸内壁产生了轻微的拉毛和擦痕，测量活塞裙部尺寸没有超过使用极限值，可用600～800*的砂纸摩擦修整。2、活塞销孔的铰削 活塞销分为全浮式和半浮式两种结构。如果活塞销孔经过测量已经磨损过量，新的活塞销放进去松旷，说明该活塞已经不能继续使用。由于部分制造厂生产的活塞配件，销孔留有一定的加工余量。当更换新活塞时，应先用活塞销试配一下，在确认活塞销孔需铰削后，可按以下工艺流程进行铰削：（1）根据活塞销孔的实际尺寸，选择合适规格的活络铰刀，以保证两孔的同轴度。将活络铰刀夹在台钳上，调整铰刀，使刀片上端露出活塞销孔，较好用0～25 mm的外径千分尺测量铰刀的较大刃口，以便于控制其铰削量。（2）铰削时，两只手扶稳活塞均匀轻压施力，按顺时针方向旋转。当活塞销下方与刀片下端接**齐时，两手仍按顺时针方向朝着上方同时提起，使活塞从铰刀脱出，避免铰偏或起棱。调换活塞方向，重铰一次。一般每次的铰削量以0.02～0.04 mm（铝合金活塞）为宜。然后，将活络铰刀上的调整螺母旋转60°~90°，为防止铰削量过大，应用活塞销试配，当接近配合要求时，铰削量要减小。只要用手指能将活塞销推到销孔的1/3处时，则停止铰削。（3）对销和孔是过渡配合的活塞，在铰削完后，还应热装试验。先测量活塞的裙部尺寸，然后将活塞放入机油中加热到100~120℃，并保温15min左右，取出活塞迅速将活塞销装入销孔中，待零件完全冷却后，再次测量活塞裙部尺寸的变化情况，其活塞裙部的圆度不得大于0.03mm。若超过，均属配合过紧，可再略加铰削。销和孔为过渡配合的，装配时，应将活塞加温至80℃左右，再装入活塞销。3、检修活塞销 如果活塞销外表没有任何伤痕和磨损痕迹，只要测量其外径不超过使用极限值，均可继续使用。对部分外表有轻微拉伤或烧伤痕迹的活塞销，可以用800*细砂纸轻轻打磨，且边旋转边打磨，直至烧伤痕迹消失。如果经过修磨不能消除伤痕，只有更换新的活塞销。 三、活塞环检修 1、锉修活塞环端口 活塞环是运动摩擦副零件，如果已经超过使用极限值，必须更换。通常活塞环除了有标准尺寸外，有的生产厂家提供了加大级的修理尺寸，每一级加大0.25 mm，其尺寸标准一般都在包装盒内。经过镗缸修理的气缸，应选用同一级别的活塞环与之相配合。若是更换新环，要检查端口间隙。如果闭口间隙太小，柴油机工作时受热膨胀，其开口部分可能会顶到一起，极易导致涨缸故障。因此，当检查到闭口间隙不符合该机型使用说明书标准值时，要锉修端口，其操作方法，在锉修过程中必须经常检查，防止端口间隙过大。常用机型活塞环开口间隙可参考使用说明书。通常情况下，活塞环的较小开口间隙取值为0.0038×D（D为气缸直径），使用极限值为（0.0038×D）×2.5。经过锉修的开口应平整，开口合拢不能有偏斜的现象，更不允许有外喇叭口。锉修后，应去掉端口间的毛刺，并作0.2～0.3 mm的圆弧倒角。2、检测环槽侧隙 锉修好的活塞环经清洗干净后，还必须检查活塞环的侧隙磨损量是否符合标准。先将活塞环放在环槽内作四周转动，在不发卡、不呆滞的情况下，用塞尺规测量其间隙。 修理发电机组时，如果说明书没有详细说明，一般可用经验值作为参考。活塞环和活塞环槽的经验值为：缸径≤60mm，水冷机取≤0.03 mm，风冷机取≤0.04mm，使用极限值为0.10mm；缸径≥60mm，水冷机取≤0.04 mm，风冷机取≤0.05 mm，使用极限值为0.12 mm。如果活塞环与活塞环槽之间较宽处和较狭处相差大于0.05mm时，说明环槽已严重变形，应更换活塞。 如活塞环在清洁的环槽内转动时有发卡现象，或测量其侧隙小于0.02 mm时，应修磨。修磨时，可将活塞环放在铺有400*～600*细砂纸的平板上，用手均匀施压，往复运动和旋转运动相结合，运动轨迹呈“8”字形，且边磨边转动活塞环的方向，同时过一会儿要测量一下环的高度，避免磨得过多，直至符合标准值为止。 四、活塞组件的针对性检查 针对性检查，是指柴油机出现故障或怀疑存在某种故障时，对其总成或分解后进行的针对性检查。1、活塞压缩高度的检测 由于各型柴油机的压缩比和承载的热负荷不同，即使是直径相同的活塞，在相关尺寸上也是有差别的。其中，活塞的压缩高度是活塞零件中的一个重要尺寸，它会影响柴油机的压缩比和点火提前角。因此，更换活塞时一定要测量活塞的压缩高度。2、检查活塞头部跳动 活塞头部一般比活塞裙部小约0.3～0.4 mm，主要是考虑到活塞顶部燃烧膨胀温度较高的缘故。如果活塞头部相对于裙部跳动过大，会引起活塞在换向时与气缸壁相碰，从而引发异响。为此，应利用活塞下部的定位止口测量。 在活塞的结构中，活塞裙部的下口有一个车出的止口，这是活塞加工的基准。可车制一个平行块规连同活塞件靠在一垂直块的侧面，将磁性百分表搁在活塞头部（即第一道活塞环槽以上的外圆面）的较高点上不动，此时用手转动平行块规（连同活塞）1周以上，并注意观察百分表指针的读数值。若活塞头部的跳动值超过0.05 mm，则说明该活塞明显存在加工缺陷，应予以更换。3、检测活塞壁厚 活塞裙部是紧靠气缸壁上下运动的，因此，要求活塞裙部的两侧面的壁厚均匀（相差不超过0.20 mm）。这样，柴油机工作后，活塞裙部紧靠气缸壁两侧的热膨胀才会保持一致。测量时，可以使用游标卡尺测量。4、检测活塞顶部厚度 活塞的顶部厚度是承受燃烧爆炸压力的部位，其顶部厚度尺寸非常重要，如果厚度尺寸过小，活塞顶部极易在高温、高压环境下受热膨胀变形。测量时，可以利用活塞销孔为中心测量，有条件时，车制一个中间带孔（便于游标卡尺的测量爪伸入）的平行块规测量。用活塞的总高度减去活塞底部至活塞顶内腔的尺寸，就可得到活塞顶的厚度。如果活塞顶厚度小于2.5 mm，较好不要装配使用。其步骤是使用活塞环槽磨损量规（零件号 3824846）和152 至177mm的千分尺检查顶部环槽（压缩环）。当活塞温度在 21°C时，分别在相隔 90 度的两个位置测量顶部和第二环槽（跨棒距法）。5、检测活塞环槽宽度和底径（即深度） 在柴油机工作过程中，活塞环与活塞环槽上下两侧面相接触，如果环槽过宽或过窄，都会对活塞环的自由运动和密封性能产生一定的影响。而活塞环在作径向运动时，其活塞环槽的底径与活塞环的内径又必须留有一定的间隙（即活塞环的背隙）。因此，应对活塞环槽的宽度和底径分别测量。（1）检测活塞环槽宽度 可用一新活塞环插入所要检测的活塞环槽内。然后持塞尺片插入活塞环与环槽之间，检测其间隙。如果测量的侧隙过大，说明活塞环槽宽度磨损严重，已超过使用极限值，应更换活塞。（2）检测活塞环槽底径（即深度） 由于活塞环槽宽度只有1 mm，一般测量卡尺伸不进去，可将活塞环外圆嵌入活塞环槽底部，活塞环沉入环槽内的数值即为其背隙，气环背隙值为DK+0.5，油环背隙值为DK+1.5。其中，D为气缸直径；K为常数，铝合金活塞取0.006、铸铁活塞取0.004。考虑到实际测量比较困难，建议找一段长度约为150 mm的电线，剥去外皮，取电线中间的线径为活塞环背隙值相近的铜芯线（约0.40～50mm），一头弯成与活塞环槽底径相同的圆弧状，先垫在环槽内。然后，将活塞环外圆抵到预先垫在环槽内的铜芯线上，如果环的内侧面正好与活塞外圆面相平，测量垫在环槽内的铜芯线尺寸即可。倘若环的内侧面高于活塞外圆面，可取出环槽内的铜芯线，用小锤轻轻均匀拍打，使铜芯线直径变细，测量其直径后，放入环槽内，再按以上方法检验，直至环的内侧面与活塞外圆面正好齐平。如果检查结果正常，还需将活塞环沿着活塞环槽的四周滚动一圈，如发现其背隙值有大有小，即可判定为活塞环槽底径与裙部外径不同心。若活塞环与环槽的背隙值差超过0.30mm，应更换活塞。 总结： 在柴油机各运动机件中，活塞和活塞环（气环、油环）是较容易磨损的零件之一，活塞销是受力较大的零件之一。因此在柴油机活塞组件更换时一定要进行相关的检测，根据判定标准进行判断是否需要更换相关组件。另外，售后维修出现的故障现象往往十分复杂，应由简单到复杂的逻辑进行排查和维修，从而节约维修时间，提高维修效率。柴油发电机电站电力系统怎样接地和接零
为了保证人身及装备在正常和损坏情况下的安全，电气装备需要进行接地。柴油发电机电站的电气设备及电力系统的接地和接零，按其不一样的功能，可分为工作接地、保护接地和重复接地。接地机构的接地体，可分为自然接地体和人工接地体。布置时，首先应利用与地有可靠连接的各种金属构件、管道和装备作为接地体斯坦福发电机官网，如果这些接地体的电阻值能满足有关规程的要求，除另有规定者外，则不需要再装设人工接地体柴油机故障码大全图片。否则应另装人工接地体。柴油发电机发电站各种不同功能的接地和接零，均可操作共同的接地系统柴油发电机故障码大全，其接地电阻值通常不大于4Ω，当并列运转的发电机或变压器的总功率不超过100kV·A时，可不大于10Ω；重复接地装置的电阻值一般不大于10Ω。柴油发电机发电站的400/230V中性点直接接地系统的电气装置的金属外壳、支架等，均应接零，在同一电网中不应采取两种（接地、接零）不同的保护程序。①为防范静电荷累积，应将燃油管道可靠地接地，当管道连接点（弯头、法兰盘等）不能保持良好的电气接触时，运用金属线跨接。互相平行的管道，当接近距离小于100mm时，每隔20m需用金属导体（例如直径8mm的圆钢）跨接；互相交叉距离小于100mm时，也应跨接。上述防静电接地应在管道始端、末端、分支处以及每隔50m处设接地机构，其接地电阻不应超过30Ω，露天敷设的管道，还应做防感应雷接地，应当在管道始端、末端、分支处以及每隔300m处设接地装置，其接地电阻不应超过10Ω。防静电与防感应雷可共用接地极，接地电阻应符合两种接地中较小值的要求。②储油罐体的四周应做成闭合环形接地，接地电阻不应超过10Ω，罐体的接地点应不少于2处，接地点间的距离应不大于20m。钢筋混凝土或石制的储油罐，应沿内壁敷设防静电的接地导体，引至罐外接地，并与引进的金属管道连接。如果你有一台这样的发电机，你就能在冰暴期间获得电力
天然气发电机是一个很好的选购，由于它的燃料几乎总是可用的，但也有例外，有些地方没有基础设施。这些发电机的初始成本高于天然气。如果你住在有天然气的地区，你不得不承认天然气可能是地球上较可靠的燃料。您上次听说(NG)停机是什么时候？事实上，经历断电的唯一步骤是发生大地震或飓风等灾难。或者说，这是一场空前的损坏。康明斯说的是一辆公共发电机组或一辆发电机组或类似的东西，连根拔起树木或全面打击建筑物，较终切断天然气提供线。除了这些事件，天然气发电机是一个很好的选购，因为它的燃料几乎总是可用的，但也有例外，有些地方没有基础设施。换句话说，他们没有当地的天然气公司将这种天然燃料输送到住宅、企业或代理商。对于这些地方，你别无选取，只能使用替代燃料。或者，你可以变成一个推动者和摇动者，开始将这种天然燃料带到你的社区。你必须把你的社区团结起来，说服天然气公司，让他们相信在你的所在地铺设一条管道是有利可图的。这的确是一项艰巨的任务，但也谈够了政治话题；让康明斯回到天然气发电机。如你所见，利远大于弊。特别是如果你在像东北部这样的地区，那里有一场严重的暴风雪，致使上百万人持续几天断电。如需知晓更多，欢迎继续关注康明斯电力。柴油机的机油压力因何会很低？
为了防范每层芯片的变形，在芯片内部装有“S”形支撑衬片，支撑衬片对流经其中的机油还起均匀分流的功用。一台装用康明斯6BT型柴油发电机，其机油压力过低：怠速时机油压力表显示为10kPa。速度在lOOO转/分钟时机油压力警告灯熄灭，速度在1500转/分钟时机油压力表显示为100kPa。故障判定：东风康明斯6BT型柴油发电机润滑油路中串联设置了机油冷却器。冷启动后暖车时，机油冷却器从水箱宝中吸收热量，使机油温度较快升高；当温度偏高时，又通过冷却液降温。这样，机油的温度比较稳定且具有适宜的粘度。该机的机油冷却器是由7层不锈钢芯片叠加而成的。为了避免每层芯片的变形，在芯片内部装有“S”形支撑衬片，支撑衬片对流经其中的机油还起均匀分流的功用。用户在检修流程中，用压缩空气对机油冷却器检查，由于空气通过性很好，故未能查出机油冷却器的事故，走了很多弯路，花费很多时间而未能解决损坏。最后又怀疑到机油冷却器上，故而用机油对机油冷却器作进一步的察看：在机油冷却器的进油口输入压力为400kPa的机油，测定机油冷却器出油口处的机油压力。测得的机油压力为100kPa，进油口与出油口之间压力差明显过量，机油冷却器有堵塞现象。故障原因：这种故障产生的原由大约有三个：1、所用机油的质量较差；2、换油周期过长；3、所用滤清器为劣质货。柴油机的摇臂因何供不上机油？
在拆掉固定螺栓后，柴油发电机由于装活塞等需要进行过转动，这样就有可能带动第7道轴瓦座转动，使第7道凸轮轴轴瓦座上的油道孔偏离汽缸体固定螺栓孔，从而切断了通往气门摇臂的油路，使气门摇臂得不到润滑。一台柴油发电机在大修后产生了柴油发电机气门摇臂供不上机油状况。观察机油压力表显示正常，说明主油道有压力存在，复查气门摇臂轴安装正确。故障解除：1、该柴油发电机的气门为顶置式，气门摇臂的机油来自凸轮轴轴承的油道。拆开通往气门摇臂油路的凸轮轴第7道轴瓦油管，起动柴油发电机作低速运行，没有机油流出。再拆开第4道凸轮轴油管，结果有机油流出。这说明，机油已流至凸轮轴油道。2、根据柴油发电机的构成特点解读得知，柴油发电机凸轮轴第7道轴瓦座有一个空心固定螺栓，它起两个功用：一是固定第7道轴瓦座，二是沟通凸轮轴轴瓦与进入气门系统的通道。为此，应查看该空心螺栓是否堵塞。损坏处理：因为拆卸的需要曾把通至第7道凸轮轴轴瓦的机油管拆卸过。而在拆掉固定螺栓后，柴油发电机由于装活塞等需要进行过转动，这样就有可能带动第7道轴瓦座转动，使第7道凸轮轴轴瓦座上的油道孔偏离汽缸体固定螺栓孔，从而切断了通往气门摇臂的油路，使气门摇臂得不到润滑。故而将第7道轴瓦座油道孔对准汽缸体固定螺栓孔并进行固定后再试运行，故障排除。损坏排除：在检修该柴油发电机过程中，应注意第7道凸轮轴轴瓦座圆柱面上有两个形状不一样，且不对称的油孔。安装时必须分清楚，否则装反后润滑油路仍不通。消防备载柴油发电机组
1、一类高层建筑自备发电机组，应设有自动启动装置，并能在30秒内供电;(2)二类消防备载柴发机组的要求当地区供电要素不能满足消防一级负荷和二级负荷的供电可靠性要求，或从地区变电站取得第二电源不经济时，应设置自备消防后备电源（柴油发电机组）。自备应急发电机组有柴发机组和燃气轮机发电机组两种。选型柴发机组时，宜选定高速柴发机组和无刷型自动励磁系统。由于，高速柴发机组具有体积小、毛重轻、起动运转可靠等好处。无刷型自动励磁机构具有适应各种启动方式康明斯发电机型号规格、易于实现机组智能化或对发电机组遥控的特征，并且柴油发电机启动不了，当与自动电压调整机构配套使用时，可使静态电压调节率保证在士2.5%以内。自备应急发电机组应装设快速自动起动及电源自动转换装置，并具有持续三次自启动的作用。对于一类高层建筑，自启动切换时间不超过30s;对于其他建筑，在采用自动起动有困难时也可采用手动启动机构。机组一般应采用电启动，不宜用压缩空气起动。发电机组总台数不宜超过2台，单机功率一般在800kW及以下。燃气轮机发电机机构包括燃气轮机、发电机、控制模块、起动电瓶、油箱、进气和排烟，消音器及其他设备等。机组可分为固定型柴油机故障码对照表、可动型和轨道型。发电机为三相交流同期发电机、无刷交流励磁程序。燃气轮机的冷却不需水冷而用空气自行冷却，加之燃烧需要大量空气，所以，燃气轮机组的空气需要量比柴油发电机组大2.5～?4倍。因此，装设位置必须考虑进气排烟方便的地上层或屋顶为宜，不宜设在地下层，因地下层的进气排烟都有一定难度。柴油发电机电站电力系统怎样接地和接零
为了保证人身及装备在正常和损坏情况下的安全，电气装备需要进行接地。柴油发电机电站的电气设备及电力系统的接地和接零，按其不一样的功能，可分为工作接地、保护接地和重复接地。接地机构的接地体，可分为自然接地体和人工接地体。布置时，首先应利用与地有可靠连接的各种金属构件、管道和装备作为接地体斯坦福发电机官网，如果这些接地体的电阻值能满足有关规程的要求，除另有规定者外，则不需要再装设人工接地体柴油机故障码大全图片。否则应另装人工接地体。柴油发电机发电站各种不同功能的接地和接零，均可操作共同的接地系统柴油发电机故障码大全，其接地电阻值通常不大于4Ω，当并列运转的发电机或变压器的总功率不超过100kV·A时，可不大于10Ω；重复接地装置的电阻值一般不大于10Ω。柴油发电机发电站的400/230V中性点直接接地系统的电气装置的金属外壳、支架等，均应接零，在同一电网中不应采取两种（接地、接零）不同的保护程序。①为防范静电荷累积，应将燃油管道可靠地接地，当管道连接点（弯头、法兰盘等）不能保持良好的电气接触时，运用金属线跨接。互相平行的管道，当接近距离小于100mm时，每隔20m需用金属导体（例如直径8mm的圆钢）跨接；互相交叉距离小于100mm时，也应跨接。上述防静电接地应在管道始端、末端、分支处以及每隔50m处设接地机构，其接地电阻不应超过30Ω，露天敷设的管道，还应做防感应雷接地，应当在管道始端、末端、分支处以及每隔300m处设接地装置，其接地电阻不应超过10Ω。防静电与防感应雷可共用接地极，接地电阻应符合两种接地中较小值的要求。②储油罐体的四周应做成闭合环形接地，接地电阻不应超过10Ω，罐体的接地点应不少于2处，接地点间的距离应不大于20m。钢筋混凝土或石制的储油罐，应沿内壁敷设防静电的接地导体，引至罐外接地，并与引进的金属管道连接。柴油发电机组出油阀磨损和检查步骤
出油阀密封锥面磨耗后，会使其失去密封性，造成高压油管中不规律地往回渗油，从而使高压油管中的剩余压力减少且不稳定，使供油量减小甚至不供油，使各缸或每缸本身作业不均匀，特别是低速时更为显着。同时还会使喷油时间滞后，因为下一次与上一次喷油相比，要有较多的时间，先要增强油管中降低了的剩余压力，再提高到喷油时的压力。减压环带与座孔磨耗后，会使两者的配合间隙加大，阀芯在供油流程的升程减小，卸载过程中减压效果减少，因而使喷油间隔内油管中的剩余压力增强，从而使建立喷油器开启压力的时间提前（即喷油时间提前），与此同时，喷油嘴的供油量增加，使其断油不干脆，雾化质量下降，形成二次喷射和滴油。出油阀的密封程度可利用输油泵中的手油泵来检测 ，此时需使喷油泵的柱塞位于下端位置柴油机故障码对照表，使柱塞上方空间与进油道相通，并拆去高压油管，然后用手压动手油泵，若此时出油阀处有油溢出，则说明出油阀密封不严。如果柴油发电机上没有带输油泵，可利用柴油自流进入进油道，静待1分钟左右，见出油阀处有无油溢出，若有，说明出油阀密封不严康明斯发电机厂家排名。如果出油阀有污物垫起而使其密封不严康明斯发电机保养，可用柴油清洗干净后装复操作。如果出油阀锥面因损伤密封不严，则可在锥面上稍涂以氧化铬和机油研磨。研磨后，用柴油洗净，经过研磨的顼，需无沟痕和弧线，密封应严密。磨损严重应替换。如果减压环带损伤过大，则表面呈阴暗色，仔细看有沟槽，应更换。柴油发电机的压缩比不可忽视
压缩比为柴油发电机气缸总容积与燃烧室容积之比，它的变化，不仅影响柴油发电机的动力性和经济性，而且影响其起动性能。在布置时每台柴油发电机都规定了一个较佳压缩比，但在操作中，因为各种相关要素的影响，其压缩比往往会降低。现将压缩比减少的具体起因以及维修过程中应注意的一些问题浅谈如下：一、活塞在压缩终了时的位置过低⑴相关零件配合间隙过量。当曲轴曲轴承与曲轴颈、连杆轴承与连杆轴颈、连杆衬套与活塞销或活塞销与销座孔的配合间隙过量时，在压缩流程中，往往会造成活塞上止点的实际位置下移，使压缩比下降柴油发电机故障符号。因此，维修中应将这些配合间隙控制在允许值范围内。⑵相关零件变形或主要尺寸极差。例如在磨削曲轴连杆轴颈时，没有调整好偏心距，使磨削后的主轴回转半径变小；连杆弯曲，使连杆大、小端孔中心距缩短；活塞销座孔铰偏，使活塞销座孔中心线至活塞顶平面距离缩短。这些因素，都会造成活塞在压缩上止点时的位置下移，压缩比下降。因此，修理中应遵守操作规范，保证维修品质；同时在换件时不要忘了检查，不要错换或装用不合格零件。换件时应检测的内容有：曲轴回转半径，连杆大、小端孔的中心距，活塞销座孔中心线至活塞顶平面的距离，缸体上平面与曲轴承座孔中心线之间的距离。⑴气门与气门座严重损伤，气门下沉量过大(甚至超过极限值)。此时应更替气门与门座圈。⑵汽缸垫厚度超过设计要求，或人为地增加了缸垫厚度500kw柴油发电机。此时应替换符合要求的缸垫。⑶活塞顶部凹坑(燃烧室的组成部分)烧蚀缺损，或换错零件，使凹坑容积过大(可用注水对比法检测)。此时应换用合格的活塞。⑷缸盖上的涡流室烧损，或品质不合格康明斯中国官网，容积过度(可用注水对比法检验)。此时应更替合格的缸盖。值得一提的是，在以上引起压缩比下降的诸多条件中，往往单个要素的危害并不大，但多个要素积累迭加时对压缩比的影响就大了。如上所述，为了使柴油发电机的压缩比能控制在规定的范围内，关键在于提升检修品质，做好零件的检修、检测和选配工作，在技术数据允许的范围内，尽量选购较小的装配间隙。当柴油发电机发生很难着火、输出无力、油耗上升而气缸密封性、配气及供油均正常，似乎查不出故障起因时，不要忽视对压缩比的检测。柴油发电机配件列举及5大更换技术指导！
柴油发电机组作为一个整体由很多的部分构造，而零配件用途的发挥离不开整体！下面康明斯深圳发电机出租公司就带大家知晓下柴发机组配件及更替技术指导。一、50多种配件（较全）柴油发电机配件包括：消音器、油箱、输油管、电瓶、水箱、风扇、缸套、活塞、活塞环、进气门、排气门、前后油封、主轴、曲轴瓦、连杆身、连杆瓦、涡轮增压器、油泵、油嘴、喷油器、密封圈康明斯发电机中国官网、油底壳、上止推片、下止推片、气缸体、汽缸盖、汽缸垫、挺杆、推杆、轴承、机油泵、摇臂、充电机、启动马达柴油发电机故障排除、支架、皮带轮、凸轮轴、凸轮轴齿轮、水泵、回油管、飞轮壳、电子调速器的执行器、电子调速板、中冷器、机油冷却器、风扇、螺栓、柱塞、O型密封圈、电压表、电流表、浮式充电器、电瓶等。1、柴油发电机组柴油发电机换件检修装配须注意清洁若装配时缸体内部混有机械杂质和尘土、油泥，不仅会加快部件磨耗，而且还容易导致油路堵塞，出现烧瓦抱轴等事故。所以在柴油发电机换件检修装配时要注意部件的清洗。 2、同一型号的不同加大件(配件)不通用在采用修理尺寸法时，可选取大尺寸的零件，但需要领悟是加大哪一级的部件。如果在柴油发电机换件检修时没有掌握好零件的尺寸，那么这不仅浪费时间，而且**不了修理品质，也会大大降低轴瓦的使用时限，严重时发电机组整体报废。 3、柴油发电机换件检修注意装配技术数据修理人员通常对柴油发电机的气门间隙、轴瓦间隙等是比较重视的，但对有些技术型谱却常常被忽视，如安装柴油发电机组气缸套时，上平面应高出缸体平面0.1mm左右，否则就会出现气缸漏气或连续冲坏气缸垫的事故。 4、柴发机组换件检修注意有些配合件要成对换比如喷油器针阀偶件、柱塞副和出油阀副三大精密偶件要成对换，这一点一般能做到。但对其它一些配件却不注意成对换，如换齿轮时，只换损伤较严重的一个，装配后由于啮合不良，噪声加大，磨损加剧，使用年限将大大缩短康明斯柴油发电机控制面板，所以在柴发机组柴油发电机换件维修时要注意一些配合件要成对换，以**检修质，切不可为了节约成本，而购买单件换，否则到时使得整个发电机组发生故障。 5、柴油发电机换件检修时避免零件错装、漏装现在来康明斯选型柴油发电机组，不仅享受工厂直销低价，更有千元维护红包和免费滤芯拿。点击购买柴油发电机组修理工艺规程的制订手段
1.查明零件存在短处的部位、性质、损坏程度。2.分析零件的工作因素、材料、构成和热清除等情况。4.根据本单位的具体状况，比较各种修理工艺的特征。在调查研讨的基础上，根据零件各故障部位的情形和维修工艺的适用范围以及工艺选择原则，确定合理的维修途径。维修方法确定后，按一定原则拟订先后顺序。形成维修工艺规程，并注意以下问题。1）变形较大的工序应排在前面，电镀、喷涂等工艺通常在压力加工和堆焊修复后进行。2）零件各部位维修工艺相同时，应安排在同一工序中进行，降低被加工零件在同一车间多次往返。3)精度和表面品质要求高的工序应排在最后。2)原布置和制造的基准被破坏，必须安排对基准面进行检测和修正的工序。3）当柴油发电机零件有重要的精加表面不修复，且在修复程序中不会变形，可选该表面为基准。1）零件的内部缺点会降低疲劳强度，因此对重要零件在修理前后都要安排探伤工序。2)对重要柴发机组零件要提出新的技术规格，如加大过渡圆角半径、提高表面质量、进行表面强化等，避免发生疲劳断裂。为保证高速运动零配件的平衡，必须严格规定平衡试验工序。例如主轴修理后应做动平衡试验。必须保证发电机组零配件的配合表面具有适当的硬度，绝对无法为便于加工而减少维修表面的硬度；也要考虑某些热加工修复工艺会破坏不加工表面的热处理性能而减小硬度。2）较好购买不需热清除就能得到高硬度的工艺，如镀铬康明斯发电机官方网站、镀铁、等离子弧喷焊、氧-乙炔火焰喷焊等柴油发电机故障诊断。3）当维修加工后必须进行热排除时，尽量采用高频淬火柴油发电机的启动方式。以上是由柴油发电机销售中心——广东康明斯发电装置服务站为大家共享的柴油发电机组修复工艺规程的制订办法，希望对大家有帮助。康明斯发电机公司以“满足用户的需求”为宗旨，长期为用户供应柴油发电机组纯正的备品备件、技术咨询、指导安装、免费调试、免费检查、机组整改及人员的培训服务。网址：柴油发电机组中冷器的用途与组成
组柴油发电机的要求也越来越高，要求柴油发电机输出功率要大，经济性好，净重轻，体积还要小。柴油发电机输出功率的大小柴油发电机故障灯标志图解，取决于进入汽缸的燃油和空气的数量及热能的有效利用。由此可知：要提高柴油发电机的输出功率，是经济高效的举措是增加进入汽缸的空气量。在柴油发电机气缸容积不变的条件下，增加进入气缸的空气密度是主要措施。然而，空气密度与压力成正比，与温度成反比，因此，增加进气压力，减小进气温度都能提高进气密度，目前柴油发电机中采用增压器来提高压力，采用中冷器来减轻气体的温度。目前，中高压柴油发电机普遍装有中冷器。中冷器实质上是个热交换器，它装配在涡轮增压器和燃烧室之间。当柴油发电机增压器的增压比过高时，进气温度也较高，使朝气密度下降。中冷器用于冷却增压空气，减少增压后的进气温度。增压空气在中冷器中通常可以减少25~60℃。一方面可以提高充气密度，另一方面可减小进气终了的气缸温度和整个循环的平均温度。发电用增压柴油发电机通常采用“水冷式中冷器”。在安装涡轮增压器和中冷器后，柴油发电机的润滑油路和防锈水路也根据详细情形作相应的改变，以适应增压和中冷的需要。KT(A)-1150型康明斯柴油发电机的中冷器如图1所示柴油发电机组常见故障。中冷器由一个壳和一个内芯构成，中冷器壳作为发电机进气歧管的一部分，内芯用管子制成，发电机冷却液在其中循环。空气在进入发电机燃烧室以前，流过芯子而受到冷却。这样主，由于应用了中冷器，更好地控制了发电机的进气温度柴油发电机故障代码表，从而改进了发电机的燃烧情形。
