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对于康明斯电力,康明斯发电机公司不仅是提供商,康明斯发电机公司拥有丰富的技术知识和经验,康明斯发电机公司内部技术熟练的工程师提供调试和量身定制的培训。此外,康明斯发电机公司还免费向您的柴油发电机寿命..
2024-08-02空气滤芯堵塞解除办法:清洗空气滤清器芯子或清洗纸过滤器灰尘,必要的时候建议做相应的替换过来:注意察看机油的表面是不是正常的状态。柴油发电机在使用步骤中,要是产生损坏问题,非常容易致使发电机组输出功率..
2024-08-01除了对这些康明斯发电机组进行平常保养和预防性维护以保持其较佳运转状态之外,康明斯还通过负载组测试来检验以确保柴油发电机在其额定输出下正常运行。康明斯电力公司专业出售柴油发电机,因此,康明斯电力的目标..
2024-07-31购买商用发电机的第一步是评估您的电力需求和要求。这个步骤称为确定发电机的尺寸。在确定商用发电机的规模时,您需要考虑需要由商用发电机供电的所有关键装置。当你打算为业务运营、工业运用或设施选型一台全新商..
2024-07-31康明斯温馨提示:不要让柴油发电机暴露在受污染的空气中,如粉尘、金属粉尘、纤维屑、烟雾、油烟、蒸发气体、酸、碱、腐蚀性气体、发电机排放的烟雾或其他污染。康明斯系列康明斯发电机组以其显著的省油环保、强大..
2024-07-30无论你经营什么样的企业公司(制造商、服务器场、通信企业公司、农业、医院、商业建筑、房地产、建筑工地、企事业单位等),你都该当精心安排来管理不同类型的断电——从现在开始扩大近年来,由于气候原因(如风暴..
2024-07-29康明斯系列康明斯发电机组安装在室内排放装置的原始部件应安装隔热,以降低散热和噪声。管道和消音器应远离可燃物质,无论安装在室内还是室外。 康明斯系列柴油发电机的安装、移动、吊运和储存相关指引精选如下..
2024-07-27柴油发电机是柴发机组的动力源,是专门为发电机组布置制造的,性能安全可靠。柴油发电机属于工业用4冲程压燃机,配有相关附件,提供稳定的动力提供。康明斯系列柴油发电机组的规划是一个完整的组合,供应了卓越可靠..
2024-07-26康明斯康明斯柴发机组的用户遍布世界各地,历经了90多年的发动制度造历史,康明斯(Volvo Penta)这个品牌已经成为运行可靠、技术创新、性能一流和使用年限的象征。康明斯系列康明斯康明斯柴发机组均可输出其额定容..
2024-07-25在你决定选购任何柴油发电机之前,要考虑清楚。例如,有些大企业每天的用电需求很大,那就需要一台大功率的三相柴油发电机。康明斯玉柴柴油发电机这种坚固耐用的电力机械,是专门为商业企业提供的。对于日益依赖电..
2024-07-25柴油发电机房防火等级标准和选择
摘要:机房防火等级标准是根据机房内设备、电路和电源等对火灾可能性的影响程度,将机房划分为不同的防火等级,类别包括A类、B类、C类和D类,每种类别的危害程度和应对措施不同。防火等级标准是确保发电机房安全性的重要指标,不同等级的发电机房需要采取相应的防火措施和设施,在发电机房建设和管理中需要严格遵守国家相关标准。 一、火灾危险类别1、A类火灾发电机房内的可燃物主要包括纸张、布料、木材、植物等,若发生火灾,火势会迅速蔓延。此类火灾威胁较大,易导致人员伤亡和财产损失。为预防A类火灾,应尽可能减少易燃物的存放,加强火源管理,加装烟感和火灾报警设备。2、B类火灾发电机房内可能存在液态燃料和气体等可燃物质,一旦发生B类火灾,火势会迅速蔓延并产生爆炸。此类火灾威胁较大,易导致人员伤亡和财产损失。为预防B类火灾,应定期检查管道、阀门等设备是否正常,加强燃气检查,安装火焰探测和爆炸压力测量等设备。3、C类火灾由电器设备引发的火灾属于C类火灾,发电机房内存在大量电器设备,一旦发生故障或过热,容易引发火灾。此类火灾虽不易蔓延,但要注意定期对设备进行检查和维护,防止设备过载、短路等故障。4、D类火灾当发电机房内存储危险化学品、放射性物质等易燃、易爆物质时,一旦发生火灾,火势极度凶猛,并会产生有害气体和放射性污染。为预防D类火灾,应加固易燃化学品的存放间,控制存放量,并加装监测设备,规范存储和使用。综上所述,发电机房的火灾危险类别包括A类、B类、C类和D类,每种类别的危害程度和应对措施不同。为预防火灾的发生,应加强设备维护和管理,定期检查和测试,加装火灾监测和报警设备,加强应急预案制定和组织。只有这样,才能较大限度地降低发电机房火灾的危害和损失。二、发电机房防火等级发电机房作为存放柴油发电机组的场所,其防火等级的选择和实施对于**设备安全、防止火灾事故具有重要意义。根据国家标准《建筑防火设计规范》(GB50016-2014),发电机房防火等级分为甲级、乙级和丙级三个等级。本文将分别介绍这三个等级的特点和要求,以及其在实际应用中的意义。1、甲级发电机房防火等级甲级发电机房防火等级是较高等级,适用于对发电机房设备要求极高的场所,如金融机构的数据中心、电信运营商的核心发电机房等。甲级发电机房要求火灾发生时能够自动报警、自动灭火,并且具备防烟、排烟和防火分区的功能。此外,甲级发电机房还要求设置火灾自动报警系统、自动喷水灭火系统、气体灭火系统等多重防火设施。甲级发电机房防火等级的意义在于能够较大程度地减少火灾事故对设备和数据的损失,**发电机房的正常运行。在金融行业和通信行业等对数据安全要求极高的领域,甲级发电机房的建设和使用已成为标配。2、乙级发电机房防火等级乙级发电机房防火等级适用于一般企事业单位的发电机房,如企业的服务器发电机房、科研院所的数据中心等。乙级发电机房要求具备防火分区的功能,并且设置火灾自动报警系统和手动灭火设备。乙级发电机房的防火设施相对简单,但仍能满足一般发电机房的防火要求。乙级发电机房防火等级的意义在于提供了一定程度的防火保护,能够有效减少火灾发生时人员伤亡和财产损失的风险。对于中小型企业和科研院所等,乙级发电机房已能满足其基本的防火需求。3、丙级发电机房防火等级丙级发电机房防火等级适用于一些对发电机房防火要求较低的场所,如普通办公楼内的发电机房、学校的计算发电机房等。丙级发电机房要求具备防火分区的功能,并设置手动灭火设备。相比于甲级和乙级发电机房,丙级发电机房的防火设施较为简单。丙级发电机房防火等级的意义在于提供了基本的防火保护,能够在火灾发生时迅速控制火势,减少火灾蔓延的可能性。对于一些一般性的发电机房场所,丙级发电机房已能满足其基本的防火需求。三、发电机房防火等级的选择和实施在选择发电机房防火等级时,需根据发电机房所处场所的特点、发电机房内设备的重要性以及防火预算等因素进行综合考虑。对于对设备安全要求极高的场所,应选择甲级发电机房防火等级;对于一般企事业单位和科研院所等,可以选择乙级发电机房防火等级;对于对防火要求较低的场所,可以选择丙级发电机房防火等级。在实施发电机房防火等级时,需按照国家标准进行设计和施工,确保防火设施的合理布局和有效运行。同时,还应定期对防火设施进行检测和维护,确保其正常工作。此外,还需加强发电机房内人员的防火意识培训,提高其对火灾预防和应急处理的能力。 图1 发电机房防火装置安装示意图总结:发电机房防火等级的选择和实施对于**发电机房设备的安全和防止火灾事故具有重要意义。不同等级的发电机房防火设施和要求,能够满足不同场所的防火需求。在选择和实施发电机房防火等级时,应综合考虑场所特点、设备重要性和防火预算等因素,确保防火设施的合理性和有效性。通过科学的防火措施和人员培训,能够较大程度地减少火灾事故对发电机房设备和人员的危害,**发电机房的正常运行。这台柴油发电机的冷启动为何很困难?
当柴油发电机的启动预热系统中的电磁阀不通电时,造成电磁阀打不开,导致柴油不能从此通过,使柴油不能到达柴油雾化室,形不成火焰。事故现象:有一辆依维柯4010型发电机组进入冷天后,柴油发电机虽然无法着车,但是经过几次预热启动,也能启动。但在环境温度降至一8℃左右时,早上启动不着,经过多次启动也未成功。检查VE分配泵,起动油量也不少。在预热时,炽热塞也过热。启动马达速度也不低,柴油发电机的汽缸压力经检验也符合规定。但柴油发电机就是不能顺利启动。故障判断:关于上述事故状况,对起动装置的组成进行全面领悟。经解析认为,VE分配泵启动油量不少,起动机速度也不低,柴油发电机汽缸压缩压力也无疑处,预热炽热塞也过热,问题可能在起动预热油路部分。在预热时,只靠炽热塞高温量是不够的,因为该车预热启动装置是由预热电路和预热油路两部分构成的,缺一不可。现在炽热塞己起功用,预热油路是否起功用就是问题的关键,随即检验预热机构的油路。当将点火开关转至起动位置时,炽热塞高温,起动柴油发电机时,发现通向炽热塞上的油管接头处无柴油流出。进一步查看,发现电磁阀接线柱上那根导线没有电,这可能就是故障的原因。原来,依维柯柴油发电机为了冬天便于起动,采用起动预热机构,对进入柴油发电机气缸中的空气进行预热。该预热装置属于火焰喷射式预热装置,其中预热塞为压力雾化炽热点火式。启动预热装置分启动预热油路(图)和启动预热电路(图)及压力雾化炽热塞点火部分(图)。启动预热机构具体由电子控制盒、柴油发电机水温传感器、火焰喷射器和电磁阀等部分组成。起动前接通预热电路,电流通过炽热塞时使其升温,40s后炽热塞炽热,便可启动柴油发电机。起动时,柴油经柴油过滤器和电磁阅进入雾化喷嘴,在305kPa的压力下,由喷孔喷出雾状柴油,雾状柴油与空气?昆合后形成易燃混合气,并在炽热塞点燃下燃烧,形成火焰,加热进气,使柴油发电机便于启动。启动预热系统作业机理:电子控制盒能根据装配在柴油发电机上的水温感应器所测的不同温度,自动控制安装在进气歧管上的火焰喷射器的工作状态。当柴油发电机冷却水温度低于(2±2)℃时,起动预热系统起用途,电子控制盒自动接通,预热指示灯发亮,炽热塞通电进入加热状态(一般预热时间:水箱宝温度为0℃以上时,预热时间为60s;防锈水温度为-10℃以上时,预热时间为84s;防锈水温度为-20℃以上时,预热时间为l10s;防锈水温度为-30℃以上时;预热时间为14ls;冷却水温度为-30℃以下时,预热时间为250s),当加热温度到800℃时,预热指示灯按一定的节拍闪亮,电子控制系统将温度维持在800-1200℃。这时起动柴油发电机,通过柴油发电机的转动,使输油泵及装配在VE分配泵内的滑片式输油泵泵油,使柴油通过喷油泵三通和油管进入电磁阅(此时电磁阀已开启),柴油通过电磁阅后又通过油管进入柴油雾化室(图),被加热呈雾状后喷出,在火焰喷射器下方与空气温合并被点燃,对柴油发电机进气管中的空气进行加热,使柴油发电机在低温状态下能正常启动。当起动预热机构中的电磁阀不通电时,造成电磁阀打不开,导致柴油不能从此通过,使柴油不能到达柴油雾化室(图),形不成火焰。此时,尽管炽热塞功能后出现一定的热量加热柴油发电机进气管内的空气,但是由于加热程度不够,因此柴油发电机就启动不着。事故清除:针对上述损坏缘由,检验启动预热装置中的电源缺陷,恢复了电磁阀上的电源。当将电磁阀导线接到电磁阀接线柱上,起动柴油发电机时,通向炽热塞上的油管接头处有柴油流出,说明电磁阀已起功用。将炽热塞上的油管装配好,按启动预热程序进行作业,结果柴油发电机顺利起动。柴油机曲轴止推瓦常见故障分析
摘要:为提高目前柴油机维修市场的技工对曲轴止推瓦的进一步了解,正确使用并更换止推瓦及与曲轴轴向间隙相关联处的一些认识。康明斯发电机厂家本文就针对柴油机曲轴止推瓦的一般定义、构造安装、间隙要求、润滑条件、止推瓦本身质量特性和维修前后的注意事宜作些简扼回顾,来讨论分析曲轴止推瓦脱落。希望对维修站正确判断柴油发电机机故障引发点会有一点帮助,本文也可作为康明斯发电机组授权经销商新上岗技工培训的一个业务教材。 一、止推瓦的定义、形状及材料 止推瓦又称止推滑动轴承,是机械传动所属承受轴向(沿着或平行于旋转轴线)载荷的减磨垫片,其外观如图1所示。止推瓦品种繁多,因为用在曲轴上的,人们就称曲轴止推瓦。曲轴止推瓦也分别形状不同而称有止推环、止推瓦和翻边主轴瓦。翻边主轴瓦的翻边的侧面就是止推面功能。一般以采用半圆型止推瓦形状为多,有2—4片为一台机的。一台机为4片,以二个半圆为一组,分上下片,一般下片设有一个定位舌。1、止推瓦的作用 在发动机曲轴的止推面处通常设置有止推片,以通过止推片为曲轴的轴向提供支撑,阻止曲轴轴向窜动。发动机工作时,止推片与曲轴之间存在有摩擦,为了降低摩擦,延长止推片的使用寿命,止推片的朝向曲轴的侧面设置有油槽,并且该侧面由油槽分割的各部分分别形成有斜面,这样在曲轴转动时,在斜面上可形成楔形油膜,以在曲轴和止推片之间进行润滑。但是,由于止推片上具有用于形成楔形油膜的斜面,因此,曲轴只能在与斜面相对应的方向转动而不能反向转动,也就是说,该种类型的止推片限定为只能装在曲轴的前止推面或者后止推面上,而不能装反(即用于前止推面的止推片不能用在后止推面上或者用于后止推面的止推片不能用于前止推面上)。但是由于止推片结构的特殊性,通过目视很难区分止推片是用于前止推面还是后止推面,严重影响装配效率,而一旦装错,会使止推片磨损严重,工作失效,直接造成发动机报废。2、止推瓦的类型 目前在柴油发动机中,轴瓦作为摩擦副,既承担着轴与座孔之间的摩擦,同时又要传递曲轴的运动载荷。而曲轴在运动中,除了正常的旋转运动之外,由于大飞轮的存在,因此同时会有轴向串动,为了阻止曲轴的这种轴向串动,同时又必须使曲柄与瓦座之间有合理的运动间隙,现在通行的方法要么就是采用安装整体翻边瓦或者是镶边瓦,另一种是先在轴承座上安装曲轴瓦,然后在其两边安装止推片。由于镶边瓦的成本低,同时安装快捷的优点,越来越多的发动机采用了镶边瓦这一形式。因此,传统的镶边瓦都是在瓦身两边安装止推瓦片。3、材料的类型 止推瓦的材料,常用的有铝合金(AlSn20Cu、Al-Sn6Cu)与钢(08Al、10、SPHC)的复合金属板;有铜合金(CuPb24Sn4、CuPb10Sn10)与钢(08Al、10、SPHC)的复合金属板;也有选用全铝合金或全铜合金的。止推瓦(thrust washers)属于滑动轴承类。2003年3月出版的《中国机械工业标准汇编》中中国标准出版社和全国滑动轴承标准化技术**共同选编的〔滑动轴承卷〕中有32个国家准,22个行业标准;其内容包括:术语、分类及符号,检验方法,材料和产品技术要求。此汇编对有需求的高级维修技工会有参考价值。 图1 柴油机曲轴止推轴瓦结构图二、曲轴止推瓦的工作环境 1、止推瓦的工作条件 柴油机轴瓦、止推瓦是柴油机的主要摩擦副,它承受很高的动载荷。在柴油机运行中相比于其它零件,是处于较恶劣的工况下工作的零件。柴油机80%以上的故障均与轴瓦止推瓦等摩擦副的磨损有关,而磨损故障的较直接的、较根本的原因往往就是润滑失效。滑动轴承(止推瓦)系统实际上就是一个相对作用并相互作用且相互牵连的若干元素的有机结合体。作为摩擦副的止推瓦带铝/铜合金设有油槽一面与曲轴端平面的相对运动的表面之间,始终要求存在足够厚度的、完整的、连续的油膜,并保持曲轴一定的轴向间隙。从滑动轴承系统图中可以了解,止推瓦的正常工作必须保持的主要条件:止推工作面有油槽/油穴,能抵抗和缓解暂短的缺油而避免干摩擦。适宜的工作间隙,工作时会产生足够厚度的完整的油膜。有油的流动降低摩擦发生的温升。2、间隙的选取 大中型柴油机曲轴轴向间隙为0.052~0.255mm,磨损极限为0.35mm;小型柴油机曲轴轴向间隙可取0.08~0.15mm。 以康明斯系列柴油机为例,止推瓦安装在曲轴第二道主轴瓦座前后两侧半圆的凹坑内。依靠主轴瓦座,防止脱落。止推瓦厚度为2.31±0.02,若柴油机磨合期结束时的轴向间隙为0.13 mm左右时,此机规定磨损0.35-0.13=0.22mm,也就是说止推瓦的止推面磨损大于0.22 mm,轴前后窜动量超过0.35mm或止推瓦单片磨损较大时,应进行更换。安装前注意对其进行润滑,防止缺油导致新故障。 三、防止止推瓦事故的方法 止推瓦出现事故的原因有一种是止推瓦装反,使止推瓦钢面和钢质的曲轴止推面直接摩擦,迅速磨损.最后导致曲轴报废。止椎片在柴油机厂也有止推瓦在一台柴油机里装反一/二片的现象,但极少。维修点里发生的多一些。1、正确安装 更换止推瓦时要正确安装,由于许多止推瓦设计是轴对称的且钢背加工后的面和铝合金面颜色接近,很容易装反;但有些止推瓦是凸舌来定方向的就不会装反,只要看清楚有油槽/油穴的一面即可(一定是碰磨工作面)。2、止推瓦厚度选取 在考虑曲轴轴向间隙,选择适当的止推瓦厚度(若需要加厚止推瓦,要售配加厚厚度的+0.05、+0.10等),要检查止推瓦本身平整度小于0.125mm;要检查曲轴端面的垂直度、平整度及表面粗糙度,若己有损伤的缸体和曲轴端面要修复,一般要求曲轴端面粗糙度为Ra0.4-Ra0.06,止推瓦止推面为Ra1.6-Ra0.8;要检查与止推瓦钢背接触的面是否平整与清洁。3、止推瓦间隙调整 通俗的说止推瓦是用来调节轴向窜动量大小的,可调控厚度的垫片。止推瓦间隙超过0.255mm,为间隙过大,其曲轴窜动大,影响马力并增大对钢套、活塞环的磨损,影响寿命,但3000小时时声音会越来越响,开始结碳烧机油,问题点就会明显暴露出来;间隙小于0.052mm时,为间隙过小,也因热涨因素,止推瓦长期碰磨且易缺油少油,引起加速磨损且止推瓦升温发热。另外曲轴端面不平整不光滑,会增大对止推瓦的快速磨损。维修人员如何来选取止推瓦的较佳厚度,是要斟酌的。4、止推瓦质量选型 主机厂对止推瓦归属A类件要求是比较高的。供方都要经过APQP、PPAP的过程,主机厂每年要对其审核考查,且质量考核要求100ppm。(1)对维修站用止推瓦应该用主机厂下发给的附配件,当然是原厂产品、质量可靠有**。若对曲轴的端面进行过修正,为确定轴向间隙量需用加厚的同型号止推瓦时,可以向原厂取或找质量上乘的产品。对柴油机里的所用配件还是应用主机厂选用名牌货为佳。(2)对于没有原厂产品配件的,对止推瓦产品重点检查:几何尺寸公差的符合,特别是厚度(百分尺用三点测量法)和平整度(在平扳上用塞尺要求小于0.12mm),双合金材料的结合度(可用180°来回弯曲一次,见合金面与钢背结合应牢固,结合处不得有杂物及分层现象)、表面粗糙度达Ra0.8(机加工对比块).确需用加厚时可联系厂方,千万不要衬垫薄金属片等。(3)没有三证的止推瓦,质量无保证的容易产生问题。止推瓦本身就有质量问题时.影响整个柴油机的性能。主要有止推瓦平整度不好、装机时就会卡机,当时就有异声:材料有许多指标、如:良好的减摩性、耐磨性和抗咬粘性、良好的摩擦顺应性、嵌入性和磨合性,足够的强度和抗腐蚀能力。材料不好,指减磨合金工作面材质不符合要求,会造成止推瓦早期失效,止推瓦会四片都快速磨损,窜动声越来越响,影响整个柴油机的使用寿命。 四、止推瓦常见故障分析 因为受外力的作用,使曲轴长期产生轴向力,使受力一对止推瓦与曲轴端面长期不间断碰磨,由于间隙变小且缺油,破坏了油膜,(正常的油膜应是足够厚度的、完整的、连续的)。此时止推瓦发热(缺油呈干摩擦升温)使止推瓦减磨工作面加速度磨损,钢背变深蓝呈高温退火,止推瓦变薄,上片有时会挤向下片位,止推瓦会变形掉落,柴油机异响。只要折检油底壳,发现机油中含有合金碎片及铁屑并检查可找到掉落的止推瓦。用查该整套台机旧件来分析,一对磨损严重,钢背发热过且表面呈深蓝,另一对磨损较少,但它也会在掉落过程冲击变形(柴油机在运转)。可以判定不是止推瓦质量问题,而是需要检查找到是什么原因使曲轴产生轴向力的。1、新机常见的故障 现场发现有一片或以上止推瓦脱落的凭现代技术水准生产的国产柴油机出厂时都是好的;不到规定大修期限都不需要大修柴油机的。但凡是柴油机出现故障了,不管是否止推瓦本身毛病,其都会受招殃及,常见到止推瓦掉落在油底壳里。 较常见的一种毛病是:在整装过程中,由于外来因素,把柴油机曲轴向前顶了,使曲轴失去规定的轴向间隙,我们通常称作曲轴受有“轴向力”。则后一组止推瓦处无间隙/间隙小且少缺油,使止推瓦长时间处于碰磨状态,一般在2000运行小时时,后组止推瓦磨损有时可达1mm,钢背呈深兰色退火变软严重的会使双层合金分离,与此同时前一组止推瓦很少碰磨,随着后一组磨损变薄,前一组的间隙的相应变大,受曲轴冲击力(比如停机、换挡)影响到前一组的上片会挤进下片位成叠,严重的折曲落下。2、利用旧件判断 从以上描过的故障,都不难在4片(二组)旧件中找到答案,4片磨损程度痕迹可分为二种,2片很严重,2片轻微。磨损程度严重的2片其钢背己呈深蓝暗色均己升温→高温→发热→退火→变软,看厚度变薄很多,有些铝/铜合金己磨损露钢;另二片磨损不大,但有些会己叠压折曲痕迹。如果在四片中发现钢背面上有一片或二片旋转磨损痕迹的,说明该片是装反了。要从挤压挤断残片中来分析判断当初装配时的方向,一般都可以从旧件和缸体接触后痕迹中分析。3、加强维护保养 柴油机不受结合体外力干扰,曲轴轴向间隙处于正常,一般说不大修时不用更换止推瓦,在正常工作状况下,止推瓦不易损坏。 在柴油机运行中,如果发现曲轴的轴向窜动量大,要及时检查止推瓦的磨损情况,及时处理。对异常的情况不作检查,疏忽大意,止推瓦磨损不及时更换,最后导致曲轴及机体的报废。因此,每次二级保养均应拆卸油底壳,检查轴瓦、连杆瓦和止推瓦的磨损状态。一旦等止推瓦脱落已晚了,再坚持继续运行影响面就随之扩大,会产生一连串的损失,从而增添了维修成本。4、正确判断故障引发点 证据齐全是判断故障的条件,在维修点察看打开柴油机的现场实物,维修站的审核工程师都能分折判断出故障引发点。柴油机厂的仲裁**专家工程师,只要有确切维修记录的档案和照片、并收集到完整的保持一台机的止推瓦旧件/残片,就能够正确裁决判定该故障引发的原因。 总结: 随着柴油发电机组工厂生产链的科学与进步,生产的柴油机本身都是优秀的,正常的柴油机工作是不会发生止推瓦失效的,柴油机不到大修间隔期就不需更换止推瓦。止推瓦和曲轴端面设计存在着有效间隙(一般有0.10~0.25mm),正常运转时止推瓦和曲轴不接触。要正确判定是否止推瓦短/中期失效,可以从该事发柴油机的全部的旧件/残片来分析。必须要解决一个误区,一见有止推瓦磨损或掉油底壳了,有些主机厂维修站就武断地判定是止推瓦质量问题,这样不科学至少欠公正的。是其忽视了止推瓦在柴油机的功能,止推瓦是设有减磨层可以让硬质曲轴端面碰磨的。康明斯系列柴油发电机组的安装、移动、吊运和储存专业指南(二)
康明斯系列康明斯发电机组安装在室内排放装置的原始部件应安装隔热,以降低散热和噪声。管道和消音器应远离可燃物质,无论安装在室内还是室外。 康明斯系列柴油发电机的安装、移动、吊运和储存相关指引精选如下: 一、康明斯系列康明斯发电机组的其他排放机构布置标准如下:1、安装在室内排放机构的原始部件应装配隔热,以减轻散热和噪声。管道和消音器应远离可燃物质,无论装配在室内还是室外。2、在发电机排烟出口和排烟管的连接处加入排烟软管。其作用是减轻发电机产生的震动传递到排烟和建筑物,使排烟管受热膨胀,安装时的角度偏差较小。3、任何长水平或垂直的排气管都应倾斜安装,并配有排水阀。排水阀应位于较低点,以防止水流入发电机和消音器。5、当管道穿过墙壁时,该当有一个套管来吸收震动,并远离这些加热管道的易燃物质,并留有膨胀管来加热和膨胀管道,以便纵向增长或收缩。注意:1、固定发电机组分体油箱的装配应符合当地标准。2、燃料附近不得吸烟,不得发生火花或火焰。这是由于挥发性燃料和会爆炸。三、日用油箱:日用油箱直接向发电机供油,也应放置在油机房。小型机组的钢底架配有钢或塑料日用油缸,与柴油发电机连接。这种“底油箱”可以为柴油发电机供应至少8小时的全负载运转。或者如果配有大型底油箱,可以运转24小时左右。四、大型储油缸:为了延迟机组的操作时间,需要一个分体的大油缸,尤其是那些没有定期提供燃料的备用发电机组。1、大油缸一般应放置在户外加油方便的地方,清洗察看方便,但不应暴露在寒冬结冰的地方,由于粘度会增加,流速会减慢。油缸可以放在地上或地下。2、大油缸必须有通风孔,以释放注入油箱时产生的气压或挥发膨胀出现的气压。还应预防油耗造成真空。油箱底部应为圆形,放置时有2度倾斜,便于积聚和沉淀。较低处应设置排水阀,以便将水和沉淀物排到固定位置。埋在地下的油箱应经常排出这些水。3、大型储油缸与日用油箱之间的高差非常重要。由于电力抽油泵的抽油极限垂直距离为4米。于是大型油箱的底部无法低于日油箱的水平高度4米以上。(上述油箱均由用户自备)2、燃料的输送和回流管道至少应与机器上的开口相同,溢出管道应较大。如果管道较长或周围环境温度过低,应增加这些管道,以确保其他管道能够顺畅流动。与柴油发电机连接时,应使用软管连接,以预防机器振动造成事故或漏油。4、清洗油对发电机的使用时限和可靠性至关重要。第一级滤清器应安装在输送泵和发电机滤清器之间。排水和沉淀阀应位于输送泵的逆端。 广西康明斯电力装备制造代理商创始于2006年,是玉柴、康明斯、康明斯、康明斯、康明斯等品牌授权的OEM生产服务站,所用柴油发电机均为正宗原产全新铭牌无篡改,配套斯坦福、马拉松、英格等国内外知名品牌发电机,假一罚十,售后无忧。柴油机气缸体疲劳试验原理和方法
摘要:气缸体是柴油发电机的重要基础部件,为了考核柴油发电机气缸体的可靠性,需对气缸体进行液压加载疲劳试验,从而确定气缸体的疲劳寿命和安全系数范围。通过对一定数量的气缸体进行疲劳试验,对气缸体疲劳试验状态进行了定义,对试验件的损坏进行了分类,找出气缸体的薄弱部位,为设计师改进设计提供依据。 一、气缸体疲劳试验的目的 气缸体是柴油发电机的重要基础部件,运行中主要承受气体爆发压力和连杆曲轴运动系统对其施加的载荷,因此在柴油发电机设计中要求气缸体具有足够的刚度和强度。为了保证气缸体的使用寿命,对疲劳强度也有较高的要求。为了评定气缸体在柴油机工作状况下的可靠性,在进行气缸体疲劳试验时需要对气缸体施加一定的脉动载荷。通常在液压疲劳试验机上,模拟在一定爆发压力下运转的柴油机气缸体所能承受的载荷进行试验。疲劳试验主要是用来对现生产中的零部件进行验证,因此样品必须与现生产水平保持一致。在柴油机开发的早期阶段,也用于对柴油机零部件进行初期的试验,以确定其可靠性。在确定气缸体疲劳试验中所施加的脉冲压力时,主要考虑气缸体(或气缸套)的耐压性能和主轴承盖的承载能力,同时考察气缸体整体承受脉冲压力的能力。 康明斯公司经过10年的试验摸索及相关工作,现已形成完备的试验方法,成功地制造了性能优异的缸体疲劳试验机,试验方法和设备水平已与国际接轨。同时,积累了大量的试验数据和试验成果,现将部分内容进行简单介绍。目前,国内的气缸体材料多为铸铁和铝合金,大机型气缸体多使用灰铸铁,尤其以HT250为主。本文主要介绍了灰铸铁气缸体在疲劳试验中的试验件损坏情况。 二、疲劳试验设备、原理、方法 1、试验设备 发动机气缸体疲劳试验机由主机、泵站、计算机控制系统、软件系统、恒压伺服泵站及管路系统等组成,主要应用于各类结构件、部件的动态性能、疲劳寿命等力学性能试验。试验机可以完成以下几种试验项目:拉伸疲劳试验、拉压疲劳试验、断裂韧度试验、裂纹扩展试验、应力疲劳试验、应变疲劳试验,符合GB/T2611《试验机通用技术要求》、GB/T16826《电液伺服 试验机》、GB3075《金属轴向疲劳试验方法》、JB/T9397《拉压疲劳试验机技术条件》、GB228《金属材料室温拉伸试验方法》等试验标准要求。(1)全数字电液伺服六通道气缸体疲劳试验系统该系统,其主要性能指标是脉动压力为0~22 MPa、工作频率为1~5 Hz、油源压力为28 MPa、油源流量为100L/min、油源功率为55kW。(2)内燃机气缸体疲劳试验机主要性能指标是脉动压力为0~32 MPa、脉动压力加载频率在4~20 Hz连续可调、油源压力为45MPa、油源流量为68L/min、油源功率为60kW。2、原理 气缸体疲劳试验主要考核主轴承壁(或连体主轴承壁)、缸套、气缸体本体,同时对其它相关零件也有一定的考核作用。在气缸体疲劳试验中,液压设备加载的压力通过相关夹具首先传递到活塞连杆系统,然后传递到主轴承壁及气缸体整体。在试验过程中,相关紧固件同时受力,在加载的油腔部分缸套和缸垫同时受到考核。(1)气缸套耐压试验 气缸套耐压试验是将设备输出的高压液压油注入到模拟活塞上方的空间,以此考察气缸套的耐压性能。(2)主轴承盖承载能力试验 主轴承盖承载能力试验是将设备输出的高压液压油注入到模拟活塞上方的空间,对模拟活塞施加一定的脉冲压力。通过模拟活塞、活塞、连杆、模拟曲轴将力传递到主轴承盖上,以此考察其疲劳性能。3、方法 试验将通过负荷增加法(负荷增加法主要用于试验样件数量非常有限的情况;在条件允许的情况下,也可以按P-S-N曲线法进行)进行。该试验过程一直进行到气缸体出现裂缝,或者裂纹根本不出现(由试验设备或其他柴油机零件所限)。根据所使用的试验台架,可以采用以下加载方式。(1)单缸加载 在该过程中,每次只对1个气缸进行试验。(2)多缸加载 同时对2个或2个以上气缸进行试验。所有的主轴承盖都要进行试验。试验载荷在0和所需要的较大试验载荷之间脉动。 三、疲劳试验步骤 1、确定加载方式 根据设计和生产部门对气缸体疲劳性能的要求,确定适当的加载方式。2、材料非线性 材料非线性是指材料具有非线性的应力应变关系。Abaqus软件支持用户使用*PLASTIC选项定义金属材料的塑性性能。*PLASTIC选项中的数据将材料的真实屈服应力定义为真实塑性应变的函数。同时Abaqus支持在各材料参数中使用温度相关的数据,例如:弹性模量、泊松比、应力应变曲线等。为了更准确的获得应力计算结果,在分析时缸体材料采用弹塑性数据,即试验获得的应力应变曲线。3、确定试验样品(1)试验样品必须是完整的气缸体总成,包括连杆总成、活塞、活塞销、活塞卡环、气缸套以及连杆轴瓦、主轴承瓦、主轴承螺栓、气缸盖螺栓、气缸垫。(2)在气缸体的初始试验阶段,需要3个气缸体进行试验,但在产品的确认阶段需要8个气缸体。(3)在进行疲劳试验前,需要对试验气缸体进行常规检验,以确定试验气缸体是否符合技术条件及图纸要求。(4)试验样品必须明确其在设计过程或生产过程中所处的具体环节。4、试验过程(1)首先计算出试验负荷,试验负荷等于名义负荷×期望的安全系数再减去1-2个增量。按此负荷进行疲劳试验。(2)达到*循环次数,气缸体没有损坏,则负荷水平每次增加1个增量继续进行试验,直到气缸体损坏。(3)气缸体损坏前的最后负荷值即为疲劳强度的估计值。(4)载荷增量是名义载荷的15%~25%。 如果条件允许采用P-S-N曲线法,则估算疲劳极限时,可得出存活率为50%的P-S-N曲线。 四、试验状态与实例分析 1、疲劳试验状态 对气缸体疲劳试验而言,是对气缸体进行液压加载的破坏性试验,从而得出气缸体的安全系数范围和疲劳寿命,同时找到气缸体的薄弱部位,为设计和生产部门提供数据和改进建议。 每个气缸体疲劳试验都需要加工模拟气缸盖、模拟曲轴等一系列夹具,同时要安装活塞连杆系统、紧固件和气缸垫等零件以尽量贴近真实工况,因此存在“理想状态”的问题,即在气缸体疲劳试验中,夹具、活塞连杆系统、紧固件和气缸垫有足够的承受能力(包括受力和密封能力)的试验状态。在理想试验状态下受到考核并首先损坏的是主轴承壁、缸套部位和气缸体整体。与之相对的在气缸体疲劳试验中,首先受力损坏的是除气缸体外的其它零件的试验状态,本文中称之为“非理想状态”。 未将活塞连杆系统、气缸垫等零件用夹具代替是因为要在尽量贴近真实工况、减少工作量的同时对气缸体外的其它零件进行考核。2、试验件损坏分类 理想状态和非理想状态是根据试验结果(损坏部位)界定的。本文根据试验结果将气缸体疲劳试验件损坏分为两大类,即理想状态和非理想状态,在这两大类下又进行了细化,具体分类见表1。表1 柴油机气缸体疲劳试验件损坏表试验状态损坏部位具体现象备注理想状态缸套缸套穿孔缸套部位较“薄”环形损坏缸间短裂纹主轴承壁主轴承壁损坏“圆角”等应力集中部位易先损坏主轴承盖损坏主轴壁螺纹孔损坏坏气缸体本体端面损坏侧面损坏顶面损坏非理想状态活塞开裂一般为铝活塞承受能力不足造成气缸垫环形脱落气缸垫密封能力不足造成缸间缺损 主轴承盖螺栓受力超出螺栓承受范围造成螺栓缸盖螺栓 以上损坏部位和形式中很多为单独1种损坏,但也有2种以上损坏形式同时出现的情况,在这种情况下就需要进行失效分析,根据材料、结构和台架等综合情况判断第一损坏部位,以确定整个气缸体真正的薄弱部位,为设计部门改进设计提供依据。3、实例分析(1)某气缸体材料:HT250。(2)试验条件:缸内压力27MPa;试验频率5Hz。(3)运行次数:260万次。(4)试验结果:气缸体端面损坏,肉眼可见裂纹,长度约10cm。(5)磁粉探伤:气缸体一侧的端面整个断裂,但其它位置未发现裂纹。(6)断口:将裂纹处取样剖开后,未发现明显疲劳源。(7)受力:在气缸体疲劳试验中,气缸体端面会受到从主轴承盖螺栓处垂直向下的频繁拉力作用。(8)分析:对断口进行观察,倾向于此气缸体在端面定位孔内侧下方的圆角处产生应力集中并首先开裂,之后由于气缸体端面继续受力,导致裂纹向两侧及向外侧延展,从而将端面撕裂。(9)有限元分析结果 :利用Abaqus软件计算缸体燃烧室内高压油压力较大时结构上的Mises应力。计算结果表明缸口开裂位置的Mises应力较小,在70MPa以下,如图1所示。试验结果提供给设计部门后,对气缸体相关部位进行了更改和加强设计,更改后的气缸体成功地通过了第2轮疲劳试验。模拟仿真的边界条件修正后计算结构如图2所示。 图1 柴油机气缸体Mises应力计算结果图2 气缸体修正载荷后应力与变形计算结果总结: 在进行气缸体疲劳试验时,由于加载的液压压力远大于柴油发电机的正常工况,会产生损坏其它零部件的情况,所以气缸体疲劳试验不仅考核气缸体的可靠性,同时也考核相关零件的疲劳性能,这对柴油发电机零部件的开发设计是至关重要的。同时,根据气缸体及其它零部件损坏的方式、位置可以判断疲劳试验中受力的薄弱部位,进而给设计部门提供设计依据。柴油机噪音频谱分析法
摘要:基于柴油发电机单缸试验机的试验缸压曲线,采用频谱分析的方法,建立缸压曲线和燃烧噪声之间的关系。根据柴油机的燃烧过程,将缸压曲线分解为倒拖缸压、燃烧振荡压力和剩余燃烧压力曲线。分析发现:在全负荷工况,10~300 Hz低频声压值主要由倒拖缸压决定;1.8~20kHz高频声压值主要由燃烧振荡压力决定;0.3~1.8kHz中高频声压值主要由剩余燃烧压力决定。分析表明:喷油正时提前,中低频的声压值增大,高频声压值略有增大;柴油机转速上升,全频段的声压值均增大;负荷越大,10~600 Hz的声压值越大,对2~20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。 一、燃烧噪音产生的原因 一般认为直喷式柴油机燃烧噪声的产生因素有两个,即燃烧气体的动力载荷与高频振动。1、气体动力载荷 各种研究表明,燃烧噪声是在速燃期内产生的。当缸内压力急剧增大时,燃烧室壁面、活塞、曲轴等相关零部件受到强烈的动力载荷。柴油机结构属复杂的多体振动系统,各零件的自振频率不同,大多处于中高频范围(800~4000 Hz),受燃烧过程激励,在中高频率产生具有冲击性和令人不适的燃烧噪声。2、气体高频振动 在滞燃期内,燃烧引起缸内压力急剧变化,非均匀燃烧过程产生的压力波在燃烧室内以当地音速往复传播,遇到燃烧室壁时发生反射,形成高频振荡气波,也会辐射出高频噪声,其频率取决于燃烧室尺寸和当地音速。柴油机运行中尖锐的高声调噪声就是由气体的高频振动产生的。 经发动机结构辐射出的燃烧噪声主要由发动机的结构衰减决定,结构衰减越大,辐射出的燃烧噪声越低。燃烧噪声的激励源主要由缸压曲线决定,而缸压曲线主要与增压压力、压缩比和燃油喷射参数,如喷射正时、喷射轨压、喷油率曲线形状相关;若采用多次喷射,还与预喷正时、预喷油量、预主喷间隔等参数相关。 本文基于柴油发电机单缸机的实测缸压曲线,采用傅里叶变换,还原缸内燃烧噪声的频域特征,为进一步分析和研究柴油发电机的燃烧过程以及噪声源控制等提供一种新的思路。 二、试验缸压曲线采集 本文对柴油发电机的中高速单缸试验机的不同运行工况进行了试验测试。 试验采用AVL Puma测试系统测试各项循环平均参数,如进气压力、温度、排气压力、温度、转速、扭矩等;采用燃烧分析仪测量进排气压力波曲线、缸压曲线、燃烧放热率曲线等,每0.2℃A采集一个数据点。 由于柴油机的进气过程、喷油过程、混合气形成过程、着火过程和燃烧过程都相当复杂,综合这些因素的缸压曲线的循环变动也较复杂。试验过程中,每一个运行工况测量的缸压曲线为取100个循环的平均值并去除异常信号形成,以此对柴油机的工作过程做出较客观的判断。 三、缸压曲线频域分析 1、缸压曲线频域分析方法 对缸压曲线的频域特征进行分析是燃烧噪声分析的有效方法。基于实测的缸压曲线,采用快速傅里叶变换(FFT),将缸压曲线从时域特征转化为频域特征。各频率声压级(Sound Pressure Level,SPL)的计算公式为:SPL=20log10(P/P0).............(公式1) 式中:P₀为参考声压,P₀=2×10-5Pa;p为缸压。在转速1500(r·min-1)。 对100%负荷的实测缸压曲线做快速傅里叶变换,采用汉宁窗函数纠正压力信号开始和结束时的差异,得到的声压级曲线分布如图1所示。低频段包括由气缸压力的基频开始的头几个谐波频率,气缸压力达到较大值,它的数值主要是由气缸较高燃烧压力及压力曲线的形状决定;中频段气缸压力级以对数规律做近似线性递减,该频段燃烧噪声主要由燃烧段的压力升高率dp/dφ决定;高频段出现另一个压力级峰值,这个峰值是由气缸内气体的高频振动引起。 图1 柴油机100%负荷缸压曲线对应的声压级分布2、燃烧压力分解 为分析燃烧过程中压力升高部分对燃烧噪声的贡献度,将试验缸压曲线分为两部分:倒拖缸压曲线和“额外的”燃烧缸压曲线。其中,燃烧缸压曲线用试验缸压曲线减去倒拖缸压曲线得到。 对倒拖缸压和燃烧缸压分别进行快速傅里叶变换,并计算得到声压级频域分布曲线,如图2所示。在300~20000 Hz,燃烧缸压曲线和试验缸压曲线对应的声压级分布几乎完全一致,即中高频噪声激励主要是由燃烧过程产生;而10~300 Hz的低频段声压主要由倒拖缸压决定。 图2 试验缸压、 倒拖缸压和燃烧缸压对应声压级分布 3、燃烧过程中的压力振荡频域分析 在柴油机上实测得到的缸压曲线在燃烧区间段一般呈锯齿状波动。这种压力曲线的波动会影响较高燃烧压力的读取、较大压力升高率的计算以及燃烧放热率的计算。 相关研究表明:示功图上燃烧区段的锯齿形毛刺是由燃烧压力振荡引起的,是与燃烧过程伴生的、固有的物理现象。其主要成因是:滞燃期阶段,在燃烧室中达到临界燃烧加速度的区域形成一个激振源,激发出一种冲击波,并借助气缸内介质以当地声速或超声速向四周传播;前进波遇到燃烧室和气缸的壁面反射回来,再与原来的前进波反复叠加,从而形成高频的燃烧压力振荡波。 燃烧压力振荡波的振荡烈度与滞燃期内形成的可燃混合气量有关,可燃混合气量越多,燃烧越粗暴,燃烧压力振荡越剧烈。 燃烧振荡压力波的频率主要和着火时燃烧室内的温度和气缸的直径有关,振荡频率的数学表达式为:∱c=kα/2D.............(公式2)α≈20.1√T.............(公式3) 式中:∱c为振荡频率;k为特征常数,一般取1.10~1.15;α为着火时燃烧室内当地声速;D为气缸直径;T为燃烧室内温度。 为进一步分析高频燃烧压力振荡波对燃烧噪声的影响,采用高通滤波器以振荡频率f。对缸压曲线进行滤波,得到的压力曲线即为燃烧振荡压力曲线。燃烧压力振荡波是以压力零线为对称轴的衰减波。燃烧压力振荡的起始时刻和燃烧开始时刻基本相同,压力振荡的上升段历时很短,而衰减段历时较长。在当前工况,上升段历时约4℃A,衰减段约80℃A,压力振荡幅值约为0.15MPa。 压力振荡幅值的外包络线1和外包络线2的数学表达式为:Pa=1.5e-0.03φ.............(公式4)Pb=1.5e-0.03φ.............(公式5) 即燃烧压力振荡曲线是以指数规律做衰减的曲线,其幅值随曲轴转角变化的外包络线的数学表达式为:PA=PA,me-BφP’A=P’A,me-B’φ 式中:PA、P'A为压力振荡幅值;PA,m、P’A,m为压力振荡的较大幅值;B、B'为衰减系数;φ为曲轴转角。 将图3中得到的“额外”燃烧压力曲线进一步分解为燃烧振荡压力曲线和滤波去掉燃烧振荡压力后“剩余的”燃烧压力曲线。 试验缸压、倒拖缸压、滤波后“剩余”燃烧压力和振荡压力所对应的声压级分布对比如图3所示。从图3中可以看出,在当前工况下,试验缸压曲线所对应的声压级分布中,1.8~20 kHz(下限值由滤波频率决定)的高频声压是由燃烧压力振荡波激励产生的;滤波后“额外”燃烧压力主要决定300~1800Hz的中高频声压分布;倒拖缸压主要决定10~300 Hz的低频声压分布。 图3 柴油机声压级分布曲线对比 四、燃烧噪声影响因素分析 1、喷油正时 转速1500(r·min-1)、100%负荷工况下,在单缸机上对4种不同喷油正时进行了试验测试。喷油正时提前,较高燃烧压力增大,燃烧过程的较大压力升高率也增加。可见:喷油正时越提前,压力振荡开始越早,压力振荡的幅值也越大。 在当前工况,喷油正时对100~200 Hz的声压分布有较大的影响,喷油正时越提前,较高燃烧压力和较大压升率越大,对应的声压级越高。由图4可知,由于喷油正时提前,噪声燃烧振荡压力幅值增大,使2~20 kHz的声压值增大,但增幅较小。 图4 柴油机不同喷油正时的高频段声压分布曲线对比 2、转速 单缸机按照推进特性(nl>n2>n3>n4)进行试验,转速越高,缸内较高燃烧压力越大。 不同转速的试验缸压曲线对应的声压分布曲线,按推进特性,柴油机的转速越高,对应的声压值越大。3、负荷 单缸机按发电特性25%、50%、75%和100%负荷进行试验,测试得到的缸压曲线,负荷越大,缸内较高燃烧压力越大。 不同负荷的试验缸压曲线对应的声压分布曲线。可见柴油机负荷对10~100 Hz的低频声压值有较大影响,负荷越大,声压值越高;200~600 Hz频段受较高燃烧压力和较大压升率影响,负荷越大,声压值越高;2kHz以上,各负荷时的声压值较接近。 综合分析,柴油机负荷增加主要影响中低频的噪声,对高频噪声影响相对较小。一方面,柴油机负荷增加,每循环喷油量增加,滞燃期内形成的可燃混合气量增加,会加剧燃烧压力振荡;另一方面,负荷增加后气缸内的热力状态提高,有助于缩短滞燃期,减少滞燃期内形成的可燃混合气量。在这两种因素的相互制约下,负荷对燃烧压力振荡的影响不大。4、预主喷燃油喷射 在50%负荷,采用预主喷和单次喷射进行试验,测试得到的缸压曲线。单次喷射的较高燃烧压力比采用预主喷的低约0.7 MPa。 预主喷和单次喷射的燃烧压力振荡。采用预主喷,较大压力振荡幅值约为0.07 MPa;采用单次喷射较大压力振荡幅值约为0.15 MPa。 采用预主喷和单次喷射对应的声压分布曲线。由于燃烧压力振荡波幅减小,采用预主喷可明显降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。 五、结论 (1)柴油机试验缸压可根据其对燃烧噪声的贡献度分解为2部分:倒拖缸压,主要影响10~300 Hz的低频噪声;“剩余”燃烧缸压,主要影响300~20000 Hz的中高频燃烧噪声。(2)燃烧压力又可以进一步分解为2部分:燃烧振荡压力,主要影响1.8~20 kHz(下限值和振荡压力的振荡频率相关)的高频噪声;滤掉振荡压力后的燃烧压力,主要影响300~1800 Hz的中高频噪声。(3)在相同工况,喷油正时对100~200 Hz的声压分布有较大的影响,喷油正时提前,对应的声压级越高;对2~20 kHz的高频噪声有较小影响,喷油正时提前,对应的声压级略高。(4)按推进特性,柴油机的转速对燃烧噪声的影响较大,转速上升,几乎全部频段的燃烧噪声声压级均较大。(5)柴油机负荷对10~600 Hz的中低频声压值有较大影响,负荷越大,声压值越高;负荷对2~20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。(6)和单次喷射相比,采用预主喷燃油喷射方式可降低燃烧压力振荡波的幅值,从而降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。柴油机气缸垫漏水失效故障原因分析
摘要:柴油机气缸垫、气缸盖和缸体装配在一起,缸盖底面与压缩终了时的活塞顶部组成一个密封燃烧室,为了保证密封,在缸盖和缸体之间装有气缸垫。通常,气缸垫采用薄钢板制作而成,其中,水道孔、油道孔、燃烧室密封孔采用橡胶圈与薄钢板硫化粘结,粘接强度≥3 MPa,能有效承受较高燃烧压力达15.5 MPa的冲击,保证燃烧室密封,防止漏水、漏油、漏气。气缸垫失效将导致燃烧室密封不严并造成局部漏气,使高温高压的气体冲出燃烧室,造成气缸套变形,密封阻水圈损坏以及缸盖和缸体之间过梁处受高温高压气体的冲击,导致烧蚀沟痕,致使维修困难或机件报废,这些情况将严重影响柴油发电机的使用经济性及可靠性。 一、案例分析 针对装有康明斯4B3.9系列柴油机的深圳用户,在运行了2000小时后试机时气缸垫与缸体结合面有多处不同程度的油迹。疑是气缸垫失效导致渗漏问题,结合气缸垫、缸盖和缸体的尺寸计算,以及密封结构的安装,通过对该现象进行了分析,并经过试验验证,确定了导致该现象的真实原因,并提出了优化措施,该问题得到解决。1、现象描述 装有康明斯4B3.9系列柴油机在试机时,发现柴油机气缸垫与缸体结合面处有不同程度的油迹,怀疑是从气缸垫处渗漏。2、拆检情况 拆卸缸盖前对缸盖螺栓的拧紧力矩进行了检测,满足检验力矩300(N·m),缸盖螺栓裸露部分有机油。拆检后目测检查气缸垫等零部件没有异常,缸体螺栓孔内存有3~4mm机油。3、原因分析 根据柴油机的工作原理和气缸垫、气缸盖的安装情况,初步分析认为:造成气缸垫和缸体结合面有油迹的原因可能有以下几种:(1)缸盖螺栓拧紧力矩不足,引起气缸垫渗油漏水;(2)气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理,密封不严引起渗油漏水;(3)气缸垫的质量问题,气缸垫外形尺寸、缸垫的硬度和橡胶的变形量不符合设计要求;(4)安装时缸盖螺栓涂机油较多,随着柴油机的振动和发热,螺纹间隙处的机油流出,造成缸体和气缸垫结合面渗油漏水的假象。 图1 柴油机气缸垫外形及结构示意图二、具体检查 为了进一步确认故障原因,对上述可能的故障原因进行逐一分析、验证。 首先为排除其他零件对气缸垫密封的影响,对3台缸体安装缸套的止口深度尺寸8.9±0.03 mm及3件缸套台肩的厚度尺寸9.02°-0.02mm进行检测,检测结果均符合要求,具体数据见表1。表1 曲轴箱及缸套检测数据单位:mm零件名称要求值检测值备注曲轴箱8.9±0.038.9158.928.905合格缸套9.02°-0.029.019.029.02合格 对所有缸盖螺栓的拧紧力矩进行检测,检测结果满足检验力矩300(N·m)的要求,所以可以排除因缸盖螺栓拧紧力矩不足引起气缸垫与缸体结合面渗油漏水的可能。1、气缸垫橡胶厚度尺寸计算(1)缸体凸台尺寸8.9±0.03 mm,缸套台肩尺寸9.02°-0.02mm,经计算缸套和缸体安装面间隙为:δmin=(9.02-0.02)-(8.9+0.03)=0.07(mm)δmin=9.02-(8.9-0.03)=0.15(mm)(2)气缸垫密封橡胶厚度为B=t+0.7±0.05mm,计算密封橡胶的实际变形量。由于缸垫上下凸起部分较大各为0.25mm,实际安装时缸垫凸起部分处于压平状态,所以计算橡胶变形量时不考虑缸垫的凸起尺寸。橡胶厚度较小时:∆min=0.65-0.15=0.5(mm)橡胶厚度较大时:∆max=0.75-0.07=0.68(mm)(3)设计的理论变形量 密封橡胶的允许变形量为20%~30%,小于20%密封效果不佳,超出30%属于永久变形。以t=1.6mm的气缸垫为例进行计算,密封橡胶理论允许的变形量:∆min=(1.6+0.65)×(20%~30%)=0.45~0.675(mm)∆max=(1.6+0.75)×(20%~30%)=0.47~0.705(mm) 经比较,实际较小变形量为0.5 mm,在理论允许的较小变形量0.45~0.675 mm之间,实际较大变形量为0.68 mm,在理论允许的较大变形量0.47~0.705mm之间,通过计算对比,实际设计的气缸垫的橡胶厚度尺寸B=t+0.7±0.05mm满足性能要求,可以排除由于气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理,导致密封不严,引起渗油漏水。 为了确认气缸垫的质量,质检人员对气缸垫重新进行检测,检测结果:气缸垫外形尺寸符合图样要求,缸垫硬度满足90~120HV,橡胶变形量≤30%,完全符合图样要求,可以排除气缸垫质量问题。2、检查结论 根据拆检、安装、试验情况可以发现:(1)缸盖螺栓裸露部分有机油,缸体螺栓孔内存有3~4mm机油,由于装配原因,安装时缸盖螺栓涂机油较多,在此情况下,热机后随着柴油机的振动和发热,螺纹间隙处的机油渗出;(2)安装时缸盖螺栓涂少量机油,并用油布擦拭,运行3小时后,有少量机油渗出;(3)安装时缸盖螺栓清理干净,在螺纹端和头部各用手涂抹少量机油,运行3小时后,无油迹渗出。 所以气缸垫标记孔侧和缸体结合面处的油迹是缸盖螺栓孔内的机油渗出。 三、抽检试验 1、台架试验 为了进一步验证气缸垫与缸体结合面渗油漏水的原因,从康明斯售后站出现同样漏油故障的柴油机样板中抽取5台康明斯4B3.9柴油机,在柴油机试验室进行台架验证试验。(1)第一台柴油机磨合30分钟后,3缸左侧开始渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,同时发现前端吊环处机油较多,也进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象。于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行10分钟后4缸出现轻微渗油漏水,继续运行20分钟后1、4、6缸均出现轻微渗油漏水,停机进行清洗,清洗完毕后再次全速全负荷运转,运行15分钟后,1、4、6缸再次出现轻微渗油漏水,但较上次渗油漏水程度有所减轻,且每次所渗出机油均较清澈,停机下台架静置(对最后一次出现的轻微渗油漏水未进行清洗)。(2)第二台柴油机磨合30分钟后,4缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现1、3、4、5缸均有渗油漏水现象,2、6缸有轻微渗油漏水现象,于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行30分钟后未再出现渗油漏水现象,停机下台架静置。(3)第三台柴油机磨合20分钟后,2、4缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象,于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行20分钟后2、4缸出现轻微渗油漏水现象,停机再次进行清洗,清洗后全速全负荷运行40分钟,2缸再次出现轻微渗油漏水,但较上次渗油漏水程度明显减轻,且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。(4)第4台柴油机磨合30分钟后,2缸左侧出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现2、4、5缸轻微渗油漏水现象,再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行20分钟后2、4缸再次出现轻微渗油漏水现象,继续全速全负荷运转10分钟后,渗油漏水现象未发生变化,且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。(5)第5台柴油机磨合20分钟后,5缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现5缸有渗油漏水现象、2缸有轻微渗油漏水现象,再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运转20分钟后未再出现渗油漏水现象,停机下台架静置。2、静置情况 台架验证试验结束后,柴油机下台架静置,第1台柴油机静置约46 h,第2台柴油机静置约30 h,第3台柴油机静置约24h,第4台柴油机静置约6h,4台柴油机静置后,渗油漏水现象与下台架时一致,未发生新的渗油漏水现象。3、综合分析 根据上述验证情况,针对试验中渗油漏水现象的几个显著特点分析如下:(1)每次所渗出机油均较为清澈,如是气缸垫密封不严,则渗出的机油应为柴油机内部的机油,其颜色应偏黑色;(2)清洗之后一次比一次渗油漏水程度减轻,如是气缸垫密封不严,则清洗不会减少渗油漏水的程度,清洗完毕后再次运行柴油机,渗油漏水现象应会继续发生且渗油漏水程度不会减轻;(3)柴油机静置后渗油漏水现象未再继续发生:如是气缸垫密封不严,则静置时因缸盖内有残余机油,残余机油应会继续渗出。 综上所述,可以确定柴油机气缸垫部位的渗油漏水非柴油机内部的机油,而是柴油机在装配过程中缸盖螺栓刷涂的机油,在柴油机运转过程中随着柴油机的振动及温度的升高,刷涂的机油渗出并沿气缸垫与缸体结合面渗出,造成了气缸垫渗油漏水的假象。 四、解决方案 1、维修措施 为了解决以上渗油漏水问题,可在柴油机上采取以下维修措施:(1)在安装气缸垫的工位处,配置30mm×25 mm×4mm海绵块,将海绵块浸入机油里,然后取出,并将把机油挤出,放置在工作台上。注意:安装柴油发电机气缸垫时不能涂润滑脂。 气缸垫是柴油发电机缸体与缸盖之间重要的密封材料,如果在气缸垫上涂润滑脂, 当气缸盖螺栓拧紧时,一部分黄油会被挤压到气缸水道和油道中, 留在缸垫间的黄油在气缸工作时, 由于受高温影响, 一部分会流入气缸燃烧, 另一部分则会形成积炭存于缸体与缸盖的结合面间,在高压高温作用下,极易将气缸垫击穿和烧穿, 造成柴油发电机漏气。因此安装气缸垫时切勿涂抹黄油。(2)缸盖螺栓的螺纹部分和螺栓头部在浸泡过机油的海面上滚涂机油,滚涂后不允许有滴油现象。2、维修要求 修复后,更换后的气缸垫应满足以下要求:(1)在高温、高压燃气作用下有足够的强度,不易损坏;(2)耐热和耐腐蚀性好,即在高温、高压燃气作用下和在有压力的机油及冷却水的作用下,不会烧损或变质;(3)具有一定的弹性,能补偿接合面的平面度,以保证密封;(4)拆装方便,能重复使用,寿命长。3、气缸垫更换步骤(1)在柴油发电机完全冷却以后再拆卸气缸盖。无论是拆卸还是安装气缸盖螺栓,都要按照规定的顺序和扭矩分2~3次拧紧或拧松,绝对不能一次拧到底。有的柴油发电机规定,按规定力矩拧紧后还要拧转紧固螺母90°。按照规范拆卸和拧紧气缸盖螺栓,这是防止因更换气缸垫而造成气缸盖变形的基本措施。(2)仔细观察旧气缸垫出现毛病的状况,正确找出气缸垫损坏的真正原因,以便进行有针对性的修理。(3)认真清洗气缸盖与气缸体的结合表面,对于有铁锈和积炭等残留物,要用刮刀、钢丝刷、化学溶剂等加以清除。然后进行安装前的检查和鉴定,一是用直尺和塞尺检查气缸体和气缸盖结合面的平面度,必要时进行磨削处理;二是检查气缸套的凸起量,必须符合各机型的要求,防止气缸垫出现早期损坏;三是在气缸垫上适当涂抹吸纳胶(气缸垫胶),以提高其密封性。(4)注意分清气缸垫的正面和反面,不要装错,必须对齐气缸体、气缸垫、气缸盖之间所有的油孔和水道孔。如果装错,气缸垫挡住了气缸体通往气缸盖的机油油道,将会造成气缸盖上的运动零件过早损坏。(5)气缸盖螺栓经过长期使用后,可能超过了材料的屈服极限,所以更换气缸垫时较好同时更换所有的气缸盖螺栓。(6)安装完毕,要检查气缸垫是否存在泄漏。新换的气缸垫,在柴油发电机工作10~15h以后,要重新拧紧一次气缸盖螺栓,以保证气缸垫可靠压紧和密封。 总结; 在使用以上方法基本可以解决气缸垫处漏水渗油问题,但是实际更换气缸垫中常常出现这样的情况,重新安装并启动试车后,发现气缸盖与气缸体结合部位漏气或漏油,反复调整气缸盖垫片的位置和气缸盖螺栓的紧度都没有效果。这是由于原来的气缸盖垫片在压力和高温的作用下,已经与气缸盖、气缸体的端面形成了紧密的配合关系,不会产生漏气和漏油。但是经过拆卸以后,如果没有放回原来的位置,则原来的紧密配合关系遭到破坏。为此,在拆卸气缸盖垫片前,在发动机的侧边刻画一个记号,在下次组装时,应当对准这个记号,使气缸盖、气缸垫、气缸体恢复原来的对应位置,其实质是让这3个零件上的微观凹凸不平点“对号入座”,再按规定的顺序和扭矩拧紧气缸盖螺栓,就不会发生漏气和漏油了。这辆车的摇臂因何供不上机油?
在拆掉固定螺栓后,柴油发电机由于装活塞等需要进行过转动,这样就有可能带动第7道轴瓦座转动,使第7道凸轮轴轴瓦座上的油道孔偏离汽缸体固定螺栓孔,从而切断了通往气门摇臂的油路,使气门摇臂得不到润滑。一辆城市道路交通信号维修车装用的日本五十铃DHIOO柴油发电机,在大修后产生了柴油发电机气门摇臂供不上机油状况。观察机油压力表显示正常,说明主油道有压力存在,复查气门摇臂轴安装正确。故障解除:1、该柴油发电机的气门为顶置式,气门摇臂的机油来自凸轮轴轴承的油道。拆开通往气门摇臂油路的凸轮轴第7道轴瓦油管,起动柴油发电机作低速运行,没有机油流出。再拆开第4道凸轮轴油管,结果有机油流出。这说明,机油已流至凸轮轴油道。 2、根据柴油发电机的构成特点解读得知,柴油发电机凸轮轴第7道轴瓦座有一个空心固定螺栓,它起两个功用:一是固定第7道轴瓦座,二是沟通凸轮轴轴瓦与进入气门系统的通道。为此,应查看该空心螺栓是否堵塞。损坏处理:因为拆卸的需要曾把通至第7道凸轮轴轴瓦的机油管拆卸过。而在拆掉固定螺栓后,柴油发电机由于装活塞等需要进行过转动,这样就有可能带动第7道轴瓦座转动,使第7道凸轮轴轴瓦座上的油道孔偏离汽缸体固定螺栓孔,从而切断了通往气门摇臂的油路,使气门摇臂得不到润滑。故而将第7道轴瓦座油道孔对准汽缸体固定螺栓孔并进行固定后再试运行,故障排除。损坏排除:在检修该柴油发电机过程中,应注意第7道凸轮轴轴瓦座圆柱面上有两个形状不一样,且不对称的油孔。安装时必须分清楚,否则装反后润滑油路仍不通。柴油机活塞组件的检查和维修方法
摘要:活塞组件是保持燃烧室良好密封的关键零件,它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动,以带动曲轴旋转。因此,在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一,活塞销是受力较大的零件之一。因此,不管是什么级别的修理,只要分解到活塞组件,均需进行一般性检查,以判断活塞组件技术状态是否完好,要不要更换。测量部位包括测深孔内径、小孔内径、窄槽宽度、外径、槽宽、两孔距、深度、厚度、圆度、锥度、同轴度、直线度、平面度、平行度、垂直度、通气度和密封性等。 一、活塞组件的一般性检查 活塞和活塞环是保持燃烧室良好密封的关键零件,它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动,以带动曲轴旋转。因此,在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一。因此,不管是常规检查、保养,还是中修或大修,只要分解到活塞组件,均需进行一般性检查,它主要有以下几个方面。1、活塞组件的分解 按照分解顺序拆下气缸体后,可从柴油机上取下活塞连杆组。首先用尖嘴钳施力夹住活塞销挡圈槽内的挡圈,将其取出。然后用螺丝刀或尖嘴钳从另一个方向推出活塞销,小心取出活塞,此时要细心,不要损坏活塞的工作表面。通常情况下,活塞销能被轻轻推出。如果活塞销由于销孔变形等原因难以取出时,不要用锤子施力冲击,更不能向连杆施加横向力,避免造成连杆弯曲变形。正确的方法是:先用干净的布头垫在活塞下面,防止活塞销挡圈等零件掉入曲轴箱内,然后用活塞销专用拆卸工具顶出活塞销。倘若没有活塞销专用拆卸工具,可在被顶出的一侧持一适当工具预先顶在活塞销座处,再用小圆杆顶住活塞销,用手锤轻轻敲击活塞销,直至其脱离活塞销孔。2、拆卸活塞环 轻轻张开活塞环开口,直至活塞环内圈大于活塞外径,从开口的相反方向取出第一和第二道活塞环。因为活塞环材料较脆容易折断,所以操作时要谨慎,最后取出油环组件。活塞环组件是重要的运动摩擦副零件,应注意配对存放。3、清除活塞表面积碳 活塞组件分解后,根据不同情况分别予以清洗或清洁处理。活塞顶部有积碳,需要用不尖锐的竹器刮片或非金属刮片小心去除,有条件时,可用专用清洗剂清洗。活塞环槽内的积碳,可使用同机型的废旧活塞环清除,但注意不要划伤活塞表面。4、检查活塞表面的磨损情况 检查活塞外表面是否有擦伤和划痕。如果活塞裙部呈白色,说明该活塞磨损较轻微,可以继续使用。倘若活塞表面有浅皮或轻微划伤,而裙部有1/3处呈黑色,其表面有丝缕状的磨痕,可用400”砂纸研磨修复,再测量其它相关尺寸,没有超过使用极限尺寸后,可以继续使用。如果活塞裙部有1/2以上呈黑色,则表明活塞磨损严重,应修理或更换。 检查活塞环槽是否有偏磨,如果磨损严重,则予以更换。同时还应注意检查油环槽内的回油孔是否通畅。因为,如油环刮下来的润滑油不能通过环槽内的回油孔下泄,就会造成润滑油上窜导致烧机油故障。否则,用高压空气清扫。5、检测活塞直径 将活塞平放在工作台面上,持千分尺在与活塞销呈90°方向的活塞裙部下端的*位置测定活塞外径。对于活塞裙部的*位置,应参照各机型柴油发电机使用维修手册的规定。测量完活塞直径后,再计算气缸直径尺寸,小于使用极限值必须予以更换。与活塞的配合间隙若大于使用极限值,应更换或修理。6、检测活塞环闭口间隙 用活塞头部将活塞环推入气缸中,并保持活塞环的水平状态(应装在磨损量较小的气缸下部)。持塞尺片测量活塞环的闭口间隙,如果大于使用极限值,应予以更换。7、检查活塞销孔 持内径百分表测量活塞销孔的内径。测量时,应在x、y方向上测量,将测量的较大值作为活塞销孔的内径,若大于使用极限值,应予以更换。8、检测活塞销外径 在活塞销和连杆小头摩擦的3个不同位置;测量活塞销的外径。如果小于使用极限值,应更换活塞销。测量时,活塞销孔的内径尺寸减去活塞销的外径尺寸即可得出其配合间隙的大小,若超过使用极限值,应更换。此外,在测量四冲程柴油机活塞销外径时,应结合测量连杆小头孔的尺寸,将连杆小头孔的内径减去活塞销的外径,即可得出配合间隙。如果超过使用极限值,应更换。9、检查活塞销挡圈 一般情况下,挡圈使用一次后,再次装配时应更换。如果手中没有需要更换的配件,可以通过观察挡圈在自由状态下的直径及是否变形等情况,倘若自由状态下的直径大于活塞销孔直径3mm以上,且挡圈四周没有明显的变形和挤压伤痕等缺陷,可以继续使用,否则应更换。 图1 活塞组件检测工具二、活塞的常规修理 对于在以上检查过程中不符合技术要求的零件,有的已经损坏,需要更换。而有的没有完全损坏,但也没有达到使用极限值,可以根据情况适当修复。1、活塞的修磨 有部分活塞由于柴油机吸入了少量的灰尘和细微杂质,使其裙部和气缸内壁产生了轻微的拉毛和擦痕,测量活塞裙部尺寸没有超过使用极限值,可用600~800*的砂纸摩擦修整。2、活塞销孔的铰削 活塞销分为全浮式和半浮式两种结构。如果活塞销孔经过测量已经磨损过量,新的活塞销放进去松旷,说明该活塞已经不能继续使用。由于部分制造厂生产的活塞配件,销孔留有一定的加工余量。当更换新活塞时,应先用活塞销试配一下,在确认活塞销孔需铰削后,可按以下工艺流程进行铰削:(1)根据活塞销孔的实际尺寸,选择合适规格的活络铰刀,以保证两孔的同轴度。将活络铰刀夹在台钳上,调整铰刀,使刀片上端露出活塞销孔,较好用0~25 mm的外径千分尺测量铰刀的较大刃口,以便于控制其铰削量。(2)铰削时,两只手扶稳活塞均匀轻压施力,按顺时针方向旋转。当活塞销下方与刀片下端接**齐时,两手仍按顺时针方向朝着上方同时提起,使活塞从铰刀脱出,避免铰偏或起棱。调换活塞方向,重铰一次。一般每次的铰削量以0.02~0.04 mm(铝合金活塞)为宜。然后,将活络铰刀上的调整螺母旋转60°~90°,为防止铰削量过大,应用活塞销试配,当接近配合要求时,铰削量要减小。只要用手指能将活塞销推到销孔的1/3处时,则停止铰削。(3)对销和孔是过渡配合的活塞,在铰削完后,还应热装试验。先测量活塞的裙部尺寸,然后将活塞放入机油中加热到100~120℃,并保温15min左右,取出活塞迅速将活塞销装入销孔中,待零件完全冷却后,再次测量活塞裙部尺寸的变化情况,其活塞裙部的圆度不得大于0.03mm。若超过,均属配合过紧,可再略加铰削。销和孔为过渡配合的,装配时,应将活塞加温至80℃左右,再装入活塞销。3、检修活塞销 如果活塞销外表没有任何伤痕和磨损痕迹,只要测量其外径不超过使用极限值,均可继续使用。对部分外表有轻微拉伤或烧伤痕迹的活塞销,可以用800*细砂纸轻轻打磨,且边旋转边打磨,直至烧伤痕迹消失。如果经过修磨不能消除伤痕,只有更换新的活塞销。 三、活塞环检修 1、锉修活塞环端口 活塞环是运动摩擦副零件,如果已经超过使用极限值,必须更换。通常活塞环除了有标准尺寸外,有的生产厂家提供了加大级的修理尺寸,每一级加大0.25 mm,其尺寸标准一般都在包装盒内。经过镗缸修理的气缸,应选用同一级别的活塞环与之相配合。若是更换新环,要检查端口间隙。如果闭口间隙太小,柴油机工作时受热膨胀,其开口部分可能会顶到一起,极易导致涨缸故障。因此,当检查到闭口间隙不符合该机型使用说明书标准值时,要锉修端口,其操作方法,在锉修过程中必须经常检查,防止端口间隙过大。常用机型活塞环开口间隙可参考使用说明书。通常情况下,活塞环的较小开口间隙取值为0.0038×D(D为气缸直径),使用极限值为(0.0038×D)×2.5。经过锉修的开口应平整,开口合拢不能有偏斜的现象,更不允许有外喇叭口。锉修后,应去掉端口间的毛刺,并作0.2~0.3 mm的圆弧倒角。2、检测环槽侧隙 锉修好的活塞环经清洗干净后,还必须检查活塞环的侧隙磨损量是否符合标准。先将活塞环放在环槽内作四周转动,在不发卡、不呆滞的情况下,用塞尺规测量其间隙。 修理发电机组时,如果说明书没有详细说明,一般可用经验值作为参考。活塞环和活塞环槽的经验值为:缸径≤60mm,水冷机取≤0.03 mm,风冷机取≤0.04mm,使用极限值为0.10mm;缸径≥60mm,水冷机取≤0.04 mm,风冷机取≤0.05 mm,使用极限值为0.12 mm。如果活塞环与活塞环槽之间较宽处和较狭处相差大于0.05mm时,说明环槽已严重变形,应更换活塞。 如活塞环在清洁的环槽内转动时有发卡现象,或测量其侧隙小于0.02 mm时,应修磨。修磨时,可将活塞环放在铺有400*~600*细砂纸的平板上,用手均匀施压,往复运动和旋转运动相结合,运动轨迹呈“8”字形,且边磨边转动活塞环的方向,同时过一会儿要测量一下环的高度,避免磨得过多,直至符合标准值为止。 四、活塞组件的针对性检查 针对性检查,是指柴油机出现故障或怀疑存在某种故障时,对其总成或分解后进行的针对性检查。1、活塞压缩高度的检测 由于各型柴油机的压缩比和承载的热负荷不同,即使是直径相同的活塞,在相关尺寸上也是有差别的。其中,活塞的压缩高度是活塞零件中的一个重要尺寸,它会影响柴油机的压缩比和点火提前角。因此,更换活塞时一定要测量活塞的压缩高度。2、检查活塞头部跳动 活塞头部一般比活塞裙部小约0.3~0.4 mm,主要是考虑到活塞顶部燃烧膨胀温度较高的缘故。如果活塞头部相对于裙部跳动过大,会引起活塞在换向时与气缸壁相碰,从而引发异响。为此,应利用活塞下部的定位止口测量。 在活塞的结构中,活塞裙部的下口有一个车出的止口,这是活塞加工的基准。可车制一个平行块规连同活塞件靠在一垂直块的侧面,将磁性百分表搁在活塞头部(即第一道活塞环槽以上的外圆面)的较高点上不动,此时用手转动平行块规(连同活塞)1周以上,并注意观察百分表指针的读数值。若活塞头部的跳动值超过0.05 mm,则说明该活塞明显存在加工缺陷,应予以更换。3、检测活塞壁厚 活塞裙部是紧靠气缸壁上下运动的,因此,要求活塞裙部的两侧面的壁厚均匀(相差不超过0.20 mm)。这样,柴油机工作后,活塞裙部紧靠气缸壁两侧的热膨胀才会保持一致。测量时,可以使用游标卡尺测量。4、检测活塞顶部厚度 活塞的顶部厚度是承受燃烧爆炸压力的部位,其顶部厚度尺寸非常重要,如果厚度尺寸过小,活塞顶部极易在高温、高压环境下受热膨胀变形。测量时,可以利用活塞销孔为中心测量,有条件时,车制一个中间带孔(便于游标卡尺的测量爪伸入)的平行块规测量。用活塞的总高度减去活塞底部至活塞顶内腔的尺寸,就可得到活塞顶的厚度。如果活塞顶厚度小于2.5 mm,较好不要装配使用。其步骤是使用活塞环槽磨损量规(零件号 3824846)和152 至177mm的千分尺检查顶部环槽(压缩环)。当活塞温度在 21°C时,分别在相隔 90 度的两个位置测量顶部和第二环槽(跨棒距法)。5、检测活塞环槽宽度和底径(即深度) 在柴油机工作过程中,活塞环与活塞环槽上下两侧面相接触,如果环槽过宽或过窄,都会对活塞环的自由运动和密封性能产生一定的影响。而活塞环在作径向运动时,其活塞环槽的底径与活塞环的内径又必须留有一定的间隙(即活塞环的背隙)。因此,应对活塞环槽的宽度和底径分别测量。(1)检测活塞环槽宽度 可用一新活塞环插入所要检测的活塞环槽内。然后持塞尺片插入活塞环与环槽之间,检测其间隙。如果测量的侧隙过大,说明活塞环槽宽度磨损严重,已超过使用极限值,应更换活塞。(2)检测活塞环槽底径(即深度) 由于活塞环槽宽度只有1 mm,一般测量卡尺伸不进去,可将活塞环外圆嵌入活塞环槽底部,活塞环沉入环槽内的数值即为其背隙,气环背隙值为DK+0.5,油环背隙值为DK+1.5。其中,D为气缸直径;K为常数,铝合金活塞取0.006、铸铁活塞取0.004。考虑到实际测量比较困难,建议找一段长度约为150 mm的电线,剥去外皮,取电线中间的线径为活塞环背隙值相近的铜芯线(约0.40~50mm),一头弯成与活塞环槽底径相同的圆弧状,先垫在环槽内。然后,将活塞环外圆抵到预先垫在环槽内的铜芯线上,如果环的内侧面正好与活塞外圆面相平,测量垫在环槽内的铜芯线尺寸即可。倘若环的内侧面高于活塞外圆面,可取出环槽内的铜芯线,用小锤轻轻均匀拍打,使铜芯线直径变细,测量其直径后,放入环槽内,再按以上方法检验,直至环的内侧面与活塞外圆面正好齐平。如果检查结果正常,还需将活塞环沿着活塞环槽的四周滚动一圈,如发现其背隙值有大有小,即可判定为活塞环槽底径与裙部外径不同心。若活塞环与环槽的背隙值差超过0.30mm,应更换活塞。 总结: 在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环(气环、油环)是较容易磨损的零件之一,活塞销是受力较大的零件之一。因此在柴油机活塞组件更换时一定要进行相关的检测,根据判定标准进行判断是否需要更换相关组件。另外,售后维修出现的故障现象往往十分复杂,应由简单到复杂的逻辑进行排查和维修,从而节约维修时间,提高维修效率。电控型康明斯柴油发电机喷油泵的特点
柴油发电机电喷喷油咀的结构,可分为二通电磁阀(双向电磁阀)、液压活塞和喷油器三部分。ECM依据各种感应器及开关信号,控制电喷喷油器在准确时间喷油在准确时间喷油,喷射正确的柴油量,以及到准确的出油率以及良好的雾化效果。康明斯发电机授权厂商在本文中具体总述了电喷喷油器的功能、工作程序及其特点。 电喷喷油嘴是共轨系统中较关键和较复杂的部件,也是布置、工艺难度较大的部件。ECU通过控制电磁阀的开启和关闭,将高压油轨中的燃油以较佳的喷油定时、喷油量和喷油率喷入的燃烧室。为了实现高效的喷油始点和精确的喷油量,共轨装置采用了带有液压伺服系统和电子控制元件(电磁阀)的专用喷油咀。 喷油器由与传统喷油嘴相似的孔式喷油咀、液压伺服装置(控制活塞、控制量孔等) 、电磁阀等构成。 电喷燃油喷射系统的功用是精确控制燃油喷射量、喷射时间、喷射压力,使喷入活汽缸内的燃油达到较佳效果,达到动力性、经济性排放较佳效果。喷油器控制电路如图1所示,所在位置如图2所示。 将喷油压力提高到10MPa~20MPa。 根据柴油发电机的工作情况,改变喷油量的多少,以调节柴油发电机的速度和功率。 燃油供给系是电喷燃油喷射系统(EFI)的重要结构部分,具体用途是为发电机供应一定压力的燃油,保持油压恒定,并在发电机控制电脑(ECU)的控制下,适时地向进气歧管或汽缸内喷入适量的燃油,与进气形成良好的混合气。 电磁阀受电控单元(ECU)的控制改变油腔内压力,以控制喷油开始及喷射结束时刻,如图3所示。量孔用以限制喷油器针阀打开的转速,以调节出油率;液压活塞用以传送从控制油腔来的压力给喷油泵针阀;而喷油泵则用以使柴油雾化,用途与传统式喷油相同。 柴油发电机喷油泵电磁阀的阀门部分山两个阀所结构,如图4所示。内阀固定,外阀可以动,两个阀精密装配在同轴电磁阀受电喷单元(ECU)控制,通常有三个步骤。 当电磁阀不通电时,阀弹簧力及液压力使外阀向下,外阀座封闭,于共轨高压经量孔进入控制油腔,故喷油器针阀在关闭状态,此时不喷油,如图3a所示。 当电磁阀通电时,电磁吸力使外阀向上,外阀座打开,控制油室内柴从量孔2流出,喷油咀针阀向上,开始喷射柴油,如图3b所示。接着出油率逐渐增加,直至达较大出油率。 当电磁阀断电时,阀弹簧力及液压力使外阀向下,外阀座封闭,此时由共轨来的柴油,立即进入控制油腔,使喷油嘴针阀向下,结束喷油行程,如图3c所示。 电控喷油嘴中由电磁阀直接控制喷油始点、喷油间隔和喷油终点,从而直接控制喷油量、喷油时间和喷油率。柴油发电机电控喷油泵实际上完成了传统喷油系统中的喷油嘴、速度控制器和提前器的用途。 喷油泵是柴油发电机燃油供给系中的重要零件,通常安装在进气歧管或气缸盖上。其功能是按照发电机ECU计算出的喷射正时和脉宽(喷油量),向进气歧管或气缸内喷射燃油,喷油器实际上是一个电磁阀,ECM通过控制其电磁阀线圈的电流通断(接地线的通断)来控制喷油咀的工作。当有电流通过时,喷油咀柱塞被吸引,针阀上升,即实现燃油喷射。为了保证喷油的精确度,喷油泵的球阀或针阀与阀座都要求有很高的加工精度,而且阀体的升程微小,只有0.1mm左右。如果燃油中杂质含量过高,或者喷油泵喷嘴被长期形成的胶质物堵塞,就会危害喷油嘴的正常工作,致使发电机转速不平衡、起动不了、功率下降甚至熄火等多种损坏。如何进行柴油发电机蓄电池电压、电流测试?
所谓蓄电池即是贮存化学能量,于必要时放出电能的一种电气化学装备。柴油发电机蓄电池的用途是对柴油发电机的电动起动和机组燃油装置的控制及控制智能化机组的实时启动运行与停止。 柴油发电机蓄电池电压、电流测试步骤有:负载测试、3min充电测试、蓄电池外电路漏电测试、用万用表电阻挡测试等等。下面由康明斯公司为大家主要说明下。1、负载测试。铅蓄电池性能的较佳测试程序是负载测试。测试时为保证得到准确结果,要求电瓶的电量至少在75%以上。若电解液密度不到1.22g/cm3,开始电压达不到1.24V,应先充足电再进行测试。可以用高率放电计对电瓶进行负载测试。12V整体电池式高率放电计有可变电流式、不可变电流式两种,我国目前运用较多的是不可变电流式,如图所示。测试时,用力将放电计触针刺入正负极,保持15s。若蓄电池能保持在9.6V以上,说明该蓄电池性能良好,但电量不足;如果能稳定在10.6~l1.6V,说明i蓄电池电量充足;若电压迅速下降,则说明电瓶已故障。采用可变负载高率放电计,可用3倍Qe值作为测试电流。对于12V整体电池,用180A作为额定负载电流值,在大多数情形下可获得令人满意的效果。如果没有高率放电计,在起动装置正常的情形下,可用起动系统作为试验负荷,程序如下:1、拔下分电器*线、将数字式电压表接于蓄电池正、负极上;3、接通起动系统15s,读取电压表读数。对12V蓄电池而言,电压表读数应不低于9.6V。2、3min充电测试。此测试用来确定已放完电的蓄电池能否继续操作。将蓄电池拆下,对12V蓄电池以不超过40A的电流连续充电3min。当充电3min时,若充电电压超过15.5V,说明蓄电池有故障,应予以更替;若不超过15.5V,可按制造厂讲解值继续补充充电。3、蓄电池外电路漏电测试。漏电测试用来判明当所有电路切断时,是否还有某些电气元件或部件在耗用电瓶电能。步骤有以下几种:1)刮火法:切断所有开关,关好车门,拆下蓄电池搭铁线,对电瓶负接线柱刮火,若有火花,说明电路漏电。2)试灯法:在拆下搭铁线后,用小容量试灯串入电瓶负接柱与搭铁线之间(图),若试灯发亮,说明电路漏电。3)电压表或电流表测试:发电机组或工程机械等上有些电子元器件即使所有开关切断时也一直在耗电,但其数值很小。这些部件包括数字钟、电子调谐(电台记忆)式收放机、发电机控制微机的二极管。为了检验这些电子元器件在点火开关断开时的耗电情况,可用电压表、电流表进行测试。测试时,拆下电瓶搭铁线,将电压表正表棒接搭铁线,负表棒接蓄电池负接柱,电压显示值应略小于电瓶静止电动势。如静止电动势为12.6V的电瓶,若测出电压为12.2V,说明电路正常,可保证蓄电池在较长时间内不会漏完电。如用电流表测试,可先用高量程测定,然后视需要降到低量程,以读取精确读数。4、用万用表电阻挡测试:从蓄电池上拆下搭铁线,将万用表表笔分别连接搭铁线与电瓶正极引线Ω,否则会导致蓄电池漏电过快。如何确认柴油发电机的活塞顶间隙?
很多康明斯发电机组生产代理商对活塞顶间隙都有明确的规定。活塞顶间隙过量或过小都会致使柴油发电机运行不正常。顶间隙过度,会使压缩比减少,柴油发电机可能会发生动力无劲等现状;而顶间隙过小,又可能发生活塞顶气门等损坏。因此,活塞顶间隙无法随意改变。 柴油发电机活塞顶间隙“非法”,装配柴油发电机时,如果活塞顶间隙调整错误,就会危害柴油发电机组的压缩比,引起活塞拉缸或者活塞烧顶,这就要求柴油发电机组在安装时要严格按照要求调节。(1)活塞顶间隙(也称压缩余隙)的含义。气缸盖、缸套及活塞一起结构了柴油发电机燃烧室,燃烧室空间的大小决定着柴油发电机的压缩比的大小,而压缩比的大小又直接影响柴油发电机的动力性能和经济性能。所谓活塞顶间隙或压缩余隙就是活塞顶部至缸盖底面的距离。很多柴油发电机生产OEM主机厂对活塞顶间隙都有明确的规定。活塞顶间隙过大或过小都会致使柴油发电机运行不正常。顶间隙过度,会使压缩比减少,柴油发电机可能会产生功率无力等情形;而顶间隙过小,又可能出现活塞顶气门等损坏。因此,活塞顶间隙无法随意改变。在实际操作过程中,如果出现活塞顶间隙不对时,可以通过选择不同的气缸垫的厚度来微调。(2)活塞顶间隙的确定。气缸垫的厚度直接影响活塞顶间隙(也称压缩余隙)的大小,进而危害压缩比。因此,在装配汽缸盖前,必须按照技术数据准确确定汽缸垫的厚度。1.拆下气缸盖;2.取几段直径为3mm左右的熔丝,均匀铺放(用润滑脂粘住)在活塞顶上,但应避开气门位置;3.装上气缸盖;4.按规定顺序、力矩分两次或三次拧紧缸盖螺栓;5.摇转曲轴,使活塞转过上止点:6.拆下缸盖,取出被压的熔丝,检测其厚度,求出平均值,即为汽缸的活塞顶间隙。用此数值与该柴油发电机的标准活塞顶间隙进行比较,如不符合要求,则可以用更替厚度不同的汽缸垫的手段进行调整。BFM1013柴油发电机在安装汽缸盖之前,需要测定活塞顶部至汽缸套上平面之间的凸出高度,检测点如图3-32左图所示。并以其平均值来购买汽缸垫,以此来获得合适的活塞顶间隙。BFM1013柴油发电机活塞顶间隙的位置如图3-32右图所示之①。缸套上平面与活塞顶部的高度差等于②-①,即活塞凸出缸套上平面的高度。根据该尺寸选购不一样厚度型号的汽缸垫,以**该柴油发电机的活塞顶间隙在0.9~1.1mm的范围内。如何修理柴油发电机喷油嘴的咬死损坏?
柴油发电机喷油嘴 是柴油发电机燃油供给系统的三对精密偶件之一。它的正常使用时限在数千小时以上。因为操作“非法”,往往使用几百小时,甚至几十小时就磨损并卡死。 (1)喷油嘴卡死的详细原柴油发电机喷油器是柴油发电机燃油供给系统的三对精密偶件之一。它的正常使用时限在数千小时以上。因为使用“非法”,往往操作几百小时,甚至几十小时就损伤并卡死。1、柴油不清洗,高压油管内有杂质,使针阀偶件关闭不严;燃烧室内高压燃气反窜,烧坏针阔偶件。此外,喷油器调压弹簧、挺杆等零件上的污物通过喷油嘴挺杆移到了喷油器针阀上部,或油路上用于防止渗油的棉绳、铅丝等经高压油管进入喷油器,都会使针阀偶件卡死。2、柴油发电机的机温过高使喷油器冷却不良,造成针阀偶件卡死。而供油时间过迟、水道水垢过多或堵塞、水泵叶轮端面磨损、散热器堵塞、冷却风扇速度不足以及柴油发电机持久超负载等都会使柴油发电机过热。6、零件制造方面的原由,如气缸盖上喷油器装配孔与喷油嘴配合过紧、针阀体与汽缸盖上的安装孔间隙过小、汽缸盖喷油器装配孔加工过深等。1、先将卡死的喷油器放入柴油或机油内加温,然后取出用布包住,再用于钳夹紧针阀井慢慢活动,将针阀从针阀体内取出。2、将少量清洁机油滴在针阀体内,使针阀在针间体内反复活动,直至针阀能在针阀体内活动自如。如针阀的密封面有烧伤的痕迹,该当用研磨膏进行研磨。研磨时要注意掌握研磨膏用量和研磨时间。 广西康明斯电力设备制造代理商拥有现代化生产基地、专业的技术研发团队、先进的制造技术、完善的品质管理体系、远程监控康明斯云服务**,从产品的设计、提供、调试、维保,为您提供全面、贴心的一站式柴油发电机排除程序。怎么样进行柴油发电机连杆螺栓的检修?
柴油发电机连杆螺栓是连接连杆大端轴承座与轴承盖使之成为一体的重要螺栓。连杆螺栓虽小但特别重要,因为连杆螺栓如果断裂,将导致柴油发电机破坏性故障,严重时造成汽缸盖、汽缸套、活塞、连杆的损坏,甚至打坏机体。因此,对连杆螺栓绝不可掉以轻心。柴油发电机连杆螺栓是连接连杆大端轴承座与轴承盖使之成为一体的重要螺栓。连杆螺栓受到安装时预紧力的用途,四冲程柴油发电机运行时连杆螺栓还受到往复惯性力的功用。连杆螺栓的直径较小,因其受到曲柄销直径和连杆大端外廓尺寸的限制。连杆螺栓虽小但特别重要,由于连杆螺栓如果断裂,将致使柴油发电机破坏性事故,严重时造成气缸盖、气缸套、活塞、连杆的损坏,甚至打坏机体。因此,对连杆螺栓绝不可掉以轻心。连杆螺栓因锁紧零件失效而脱落也将造成严重损坏。连杆螺栓易见的损坏形式详细有螺纹变形与损坏,螺栓拉长或形成颈缩,螺栓弯曲变形、裂痕,螺栓与螺母配合松动等。连杆螺栓或蝶、母故障后应成对换新。连杆螺栓的检测要求如下:1、外观查验:检查螺栓表面有无肉眼可见短处,不允许有碰伤、拉毛、变形、裂痕、螺纹故障和配合松动等缺陷。2、裂纹查看:采用放大镜、着色探伤或磁粉探伤等途径查验螺栓的各圆角、螺纹之间的过渡处有无裂纹。3、螺栓拉伸检验:测量螺栓长度以发现螺栓的永久变形。四冲程柴油发电机连杆螺栓伸长量超过原设计长度的2%时即应报废换新。怎么样确认柴油发电机重要螺栓的拧紧力矩?
在柴油发电机拆除前或拆卸的流程中,需要拆装重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆装顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。在柴油发电机的修复程序中,经常碰到由于没有重要螺栓的拧紧力矩数据而随意紧固的现象,这种随意紧固的结果使得这些螺栓拧紧不足或拧紧过量,轻者引起柴油发电机运转不稳,重者就可能因螺栓断裂而引起柴油发电机故障。因此,柴油发电机重要螺栓的拧紧必须严格按照技术规范的要求进行。(1)螺栓拧紧力矩的就机获取。如果在进行柴油发电机修复时,没有相关螺栓的拧紧力矩等技术参数,可以参考下列步骤现场获取。具体做法是:在柴油发电机拆除前或解体的过程中,需要拆除重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆卸顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。如果条件允许,可以用上述手段逐步测试所有紧固螺栓的拧紧力矩,取其平均值,一般可以作为该螺栓的拧紧力矩使用。(2)螺栓拧紧力矩的参考获取。由上述对策获得的螺栓拧紧力矩,由于没有准确的参数概念,很多人不以为然。如果有相对权威的高强度螺栓力矩参数,可以与之进行比较,只要在允许的偏差范围内,都是可取的。高强度螺栓(参考)拧紧力矩见下表。1、转矩法:转矩法是利用转矩与预紧力的线性关系在弹性区进行紧固控制的一种步骤。拧紧时只对一个确定的紧固转矩进行控制。此对策操作简便,是常载的拧紧方法。2、转角法:转角法是在拧紧时将螺栓与螺母相对转动一个角度(称为转角)来对初始预紧力进行控制的一种手段。此法对塑性区的紧固时,可较大限度地利用螺栓的强度。3、转矩斜率法:转矩斜率法是以转矩斜率值的变化作为指标对初始预紧力进行控制的一种策略。该法通常把螺栓的屈服紧固轴力作为控制初始预紧力的目标值。该法一般在螺栓初始预紧力离散度要求较小并且可较大限度地利用螺栓强度的情形下操作。怎生维修柴油发电机已损坏的齿轮?
齿轮是指轮缘上有齿轮连续啮合传递运动和动力的机械元件,一般有轮齿、齿槽、端面、法面、齿顶圆、齿根圆、基圆、分度圆。 柴油发电机已故障的齿轮可通过换向法、镶齿圈法、镶齿圈法、堆焊法、螺杆造齿法来修复,本篇由专业柴油发电机销售中心——广西康明斯电力设备制造OEM主机厂为大家一一推荐下。1、换向法:轮齿齿面单向磨损且不是很严重,如果构造允许,可将齿轮调换位置或翻转180°,使用其未磨耗的一面。但较好是成对翻转操作,或将与其配合的齿轮换成新品,以保证齿轮的正常啮合。2、镶齿圈法:塔形齿轮是由几个齿轮制造在一起的,各个齿轮的故障程度不同,如个别齿轮的轮齿磨耗,可用替换齿圈的方法维修。先将需修理的齿轮进行退火,车去全部磨耗的轮齿,另外制造一个齿轮齿圈压装在车去轮齿的部位上。为了防范新齿圈松动,可在齿圈与齿轮相结合处沿圆周用电焊点焊,或钻孔打入稳钉加以固定。3、镶齿圈法:对负荷不大、转速不高的齿轮,个别轮齿打掉后,可用镶齿法进行局部更新。维修手段是把坏轮齿根部在刨床上刨出或钳工开出梯形槽,以一定的紧度把与槽形相同的新齿胚压入,焊牢并加工整形。4、堆焊法:齿轮个别或几个轮齿损伤或齿端两面损伤超过极限等,都可以根据齿轮损坏状况,在齿轮齿的整个或部分表面上堆焊一层或数层金属。齿轮的焊补修复可分为电焊和气焊。堆焊维修齿轮,操作简单,维修品质较好。5、螺杆造齿法:将打牙的齿轮卸下,清洁干净,用游标卡尺测准齿根厚度,并将掉牙部位用锉刀锉平并清洗干净。根据齿根厚度,选择相应直径的螺杆,螺纹长度不小于1.5~2cm,然后用台钻在齿轮掉牙部位,钻出与螺杆相同直径的孔,再用丝锥攻螺纹。将选定的螺杆拧紧在螺钉孔内,然后用钢锯锯掉高出齿顶部分的螺杆,再用铿刀加工成和原来齿形相同的齿,即可操作。如何进行柴油发电机VE分配泵的调试?
柴油发电机VE分配泵简称分配式喷油咀,是一种较为新颖的柴油发电机燃油喷射泵。与直列式柱塞喷油咀相比,分配泵仅用一对柱塞偶件就可以向6个气缸供油,具有构造简单,零件少,体积小的特征。柴油发电机VE分配泵调试前的准备工作有:将VE泵安装在试验台上,在进油管接头中注入压力为0.035MPa的柴油;在回油管接头和泵体之间装配一个量程为O~1.OMPa的压力表,接上回油管;连接高压油管及喷油咀,高压油管的型号为6×2mm,第1、3缸长度为420mm,第2、4缸长度为430mm。标准喷油泵的喷油压力为(17.2±0.3)MPa,节流孔直径为0.4mm试验油温度为38-42℃。另外,电磁阀接通10-12V的电源。VE分配泵的调试要求如下:1、预行程的检查与调试:VE4/l1Fl900R294喷油咀的预行程(距下止点)规定值是(O±0.02)mm。检查时,在喷油泵上端螺塞的螺钉孔上装一个透明放油管,慢慢转动喷油器驱动轴,使油刚好流进放油管,但又不从放油管流出。然后,拆下放油管,换上百分表测出此时喷油咀柱塞的位置记录读数。转动喷油咀驱动轴,使柱塞处于下止点,即左侧极限位置。同样用百分表测出此时喷油器柱塞的位置记录读数,两次读数之差即为预行程。如果预行程不符合规定值,则用柱塞的调整垫片进行调整。若替换柱塞垫片,也要按上述方法检查和调整预行程。2、喷油泵内腔压力的调节:将VE泵转速调至1500转/分,LDA设备进气压力在0.lMPa时,内腔压力应为0.6~0.66MPa。若不符合规定数值,可调节VE泵内输油泵调压阀的调压弹簧座。同时查看在其他规定速度时VE泵内腔压力是否也满足相应要求。3、回油量的调整:检查规定速度下回油量是否达到规定值。回油量与VE泵内输油泵调压阀的压力相互危害,两者要反复检验。4、全负载油量的调节:将VE泵速度调至1900转/分,在LDA装备进气压力为0.1MPa要素下,把操纵手柄靠紧高速限位螺钉,检验此时VE泵的供油量是否满足要求,否则用较大供油量调节螺钉调整,旋进螺钉供油量增加,旋出螺钉供油量降低。同时检查各缸供油量差值是否达到要求。另外,还需查验其他规定转速下的全负荷油量。需要说明的是,喷油咀的供油量与其内腔压力互相危害,调节了喷油嘴的供油量后,必须重新查看其内腔压力是否超过规定值。5、启动油量:将VE泵转速调至lOO转/分,检验VE泵的供油量,应达到要求。6、停油装置的功能查验:在规定速度下将停机手柄向断油方向转动,VE泵的供油量应小于规定值。在规定转速切断电磁阀电路,VE泵的供油量应小于规定值。7、喷油提前角自动调整器行程的调试:拆去调整器盖,装上调整器的测量设备。将VE泵转速调至1150转/分,在LDA设备进气压力为0.lMPa因素下,调节器行程应为1.6~2.0mm。如果不符合规定值,可以调整调整器调整垫片的厚度或替换调整器弹簧。8、LDA装置工作始点的调整:把操纵手柄靠紧高速限位螺钉,VE泵速度调至规定值,将不一样压力值的压缩空气导人LDA装备,查看其是否在规定的压缩空气压力下开始起功能,否则拨动调整齿轮调节。9、高速限位螺钉的调节:将操纵于柄靠紧高速限位螺钉,调节高速限位螺钉,使起始转速高于标定速度20-30转/分,同时检查停泊速度是否符合要求。10、怠速限位螺钉的调整:将操纵手柄靠紧怠速限位螺钉,VE泵转速调至怠速,调整怠速限位螺钉,使油泵的供油量达到规定的怠速油量,查看各缸供油量应在规定范围内。同时查验怠速停油转速是否符合要求。怎样维修柴油发电机主油道调压阀?
如果主油道调压阀失效,会使机油压力发生变化。弹簧变软,会致使主油道机油压力下降;而如果密封带损伤或有异物卡住,也会使机油压力下降。柴油发电机主油道调压阀的构造与作用。主油道调压阀(也称限压阀)是用来限制润滑系统的机油压力不超过技术数据的规定值,以防事故密封件的泄压装备。它详细由平衡弹簧和球阀(或锥阀)等组成。其作业机理是,调压阀是通过平衡弹簧和球阀;(或锥阅)来限制机油压力的,使机油压力不超过技术文件的规定值。机油压力超过规定值时,便克服弹簧的弹力将阀门推开使装置内泄压;机油压力低于弹簧弹力时,阀门在弹簧的用途下又关闭。柴油发电机高压阀的修复。如果主油道调压阀失效,会使机油压力出现变化。弹簧变软,会致使主油道机油压力下降;而如果密封带磨耗或有异物卡住,也会使机油压力下降。此时,可以通过适当调整弹簧的预紧力来提升主油道中的机油压力。以道依茨FL513系列柴油发电机为例,主油道机油压力的调节方法如下:主油道机油压力调压阀安装在主油道上,详细位置在缸体飞轮端的左上侧,如图所示。如果柴油发电机运行时机油压力过低,可以通过该调压阅调节。2、松开并取出螺塞1,如图所示。3、用扳手对调节螺钉2进行调整,适当拧出(机油压力偏大时)或拧入(机油压力偏小时);也可以用适当改变调整垫片厚度的对策来调节机油压力。注意:如果经过多次调整仍然无法获得满意的机油压力,则必须考虑是否调压阀故障、轴瓦间隙或机油泵齿轮间隙达大等问题。特别敬告:机油压力的调节工作必须要由有经验的维修技工来完成,且调节时柴油发电机必须处于停机状态。怎么样修理柴油发电机电磁开关的多发故障?
柴油发电机电磁开关是起动系统上的控制开关,是起动马达(直流发电机、传动啮合系统、电磁开关)三大部件之一。电磁开关在各行业有广泛的应用,较易发的是工业领域的接触器。 柴油发电机起动系统电磁开关是起动马达的关键部件,其有两方面的作用,一是接通主电路,使起动系统旋转,二是通过拨叉把驱动齿轮推出与发电机飞轮齿环啮合,故而要求电磁开关有相应的吸力、相应的行程、触点能可靠通断市电流,此外还要求尽可能减轻体积和净重。1、主触点不导通或接触不好:拧下绝缘盖上的2个固定螺栓,用220V/100W电烙铁烫开连接片处的焊锡,使线圈的引线接头脱开,将绝缘盖与线圈壳体分开,取出接触盘及连杆。如果接触面烧损严重,可将接触面反过来安装使用;如果接触面烧损较轻,可用细砂纸打磨处理。再检修绝缘盖内2个触点。接触面烧损严重的,可将2个接线柱拧下对调使用;接触面烧损较轻的,可用细砂纸打磨解除,2个触点高度必须保持一致。2、接线柱B或接线柱M螺纹滑扣:启动系统电磁开关电源线接线柱由于经常拆卸电源线,接线柱滑扣的损坏比较易发。接线O的铜螺栓,传统的修理步骤是从车上拆下起动系统,再拆下电磁开关,将电磁开关拆解后,还得拧下接线柱铜螺栓,才能用板牙套螺纹,既费工又费力。可以制作一个如图所示的接线柱套螺纹专用工具,不用拆装电磁开关,大部分车也不用拆下起动机,可直接在接线柱上套螺纹,方便、快捷,司增强作业效率十几倍。在该工具的两头各放入一个M8、MlO的板牙,点画线mm的钻头钻通,在套螺纹时可用螺钉旋具加力旋转。点画线mm钻头钻一个孔,再用M6的丝锥攻螺纹。用M6的螺杆(头部要磨成尖形)拧入并固定住板牙后,将多余的螺杆锯掉磨平。本专用工具也适合电源总开关接线柱滑扣的修理。康明斯官方提醒:接线柱套好螺纹后,螺母应选购国标螺母,如果接线、线圈烧毁店的重绕:取下绝缘盖后,将电磁开关夹到台虎钳上,在电磁开关边缘先用钢锯每隔lcm锯成小口,用平头扁铲撬开壳体。重绕线圈时,应注意漆包线的直径、匝数及绕线方向,应与原来的相同。一般保持绕组较细绕在内层,吸引绕组较粗绕在外层,2个绕组之间以及绕组与外壳之间必须绝缘好。各引出线头上应套上绝缘管,以防漆包线的绝缘漆掉皮搭铁。将毛毡、线圈组、挡铁等放入外壳后铆好。 广西康明斯电力装备制造授权厂商成立于2006年,是一家集康明斯发电机组规划、供应、调试、修理于一体的中国如何进行柴油发电机机油温控阀的测定?
柴油发电机刚起动时,因为机油温度过低,机油走小循环,即机油不经过机油冷却器而直接进入机油滤清器后进入主油道润滑相关部位。当柴油发电机温度升高后,节温器开始作业(打开),机油开始走大循环,即通过机油冷却器散热后再进入机油过滤器并润滑相柴油发电机刚启动时,因为机油温度偏低,机油走小循环,即机油不经过机油冷却器而直接进入机油过滤器后进入主油道润滑相关部位。当柴油发电机温度升高后,节温器开始作业(打开),机油开始走大循环,即通过机油冷却器散热后再进入机油过滤器并润滑相关部位,这种循环方式缩短了柴油发电机的起动预热时间。机油温控阀的外形结构如图所示。当机油温度低于90℃时,温控阀开启机油旁通油道,此时机油不经机油冷却器而直接进入机油滤清器和主油道。当机油温度高于90℃时,温控间关闭机油旁通油道,此时机油经过机油冷却器散热后进入机油滤清器和主油道。2、机油温控阀的检修对于装配有机油温控阀的柴油发电机,该当定时察看温控阔的工作状态。柴油发电机在使用流程中,如果发现机油温度升温很快,怠速运转时温度过高(超过110℃以上),通常为温控阀事故所致。柴油发电机的机油温控间不工作的主要特点是冷却器温度不高而机油滤清器烫手。此时,就需要对机油温控间进行测定。较简易易行的测定手段是:拆出温控阀后,清洗温控阀外观上的油污等污物;将温控阀放在烧杯内的水面下。可用铁丝将温控阀吊在烧杯内,使之离开烧杯底部20-30mm。缓慢地加热烧杯内的水到温控阀的开启温度,保持5min的开阀温度,检查温控阀是否处于开启状态。继续加热到温控阀全开温度,保持5min,检测阀门行程。验看当防冻液温度降至关闭温度以下时,是否全闭。验查上述各项时,产生任何一项不符合规定要求,应更替温控阀。装有机油温控阀的柴油发电机,常常因温控阀的失效(不关闭)而引起柴油发电机的机油温度较高。产生这类故障时,作为应急排除,可以拆除温控阀后将直通孔堵住(注意:如果你不领会润滑机构的油路,慎用),这样就可以保证机油温度处于正常状态。