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在停电的状况下,您有必要确定您的需求,这样您就可以找出较适宜容量的发电机。便携式的通常容量在5000到7000瓦之间,这些通常足以运行您家中较需要的电器。你看中了一台柴油发电机,但想确定这是你的较佳选购,然..
2024-07-25现代柴油发电机克服了多年前的许多缺点。旧类型过去声音很大,维保成本也更高,但现在不再是这样了。现在你的柴油发电机不会比柴油更吵,而且它的保养费用会比柴油低。在选购柴油发电机时,有许多条件会起功用。关..
2024-07-24多数柴油发电机发生损坏并非突然发生。他们是由许多小问题演变成大问题的结果。康明斯云服务管理装置通过远程监控供应报警,装置在发生问题时自动通知。由于企业对电力供应的要求越来越严格,因此,柴油发电机组系..
2024-07-24正确的发电机选用及负荷大小“非法”都会影响发电机的使用寿命。发电机组的寿命会缩短多少取决于发电机负载过量或过小。柴油发电机可在高负载下运转,功率可达80%至90%。通过这样一种步骤,柴油发电机就能得到足够..
2024-07-23在战争中,不管占领军是否站在你这边,他们都会对任何有发电机的人感兴趣,由于有发电机的人通常是有“补给”的人。因此,如果你有一台发电机,并且这些事情或类似的事情发生了,不要该不该买发电机?那得看情况。..
2024-07-22如果你已经有了天然气管道,可以考虑许多丙烷发电机或天然气发电机,便携式气体发电机比其他选定要便宜得多。对于那些住在远离人口密集地区或希望更加能源独立的人来说……虽然有一个备用电力计划总是一个好主意,..
2024-07-20没有什么比意外停电更能毁掉你的一天了。想象你自己在黑暗中试图弄清楚该做什么,对你将要经历的漫长等待毫无准备。发电机基础上是发生电流的引擎,你可以用它来驱动电器。它很像你的公用事业提供商,但规模要小得..
2024-07-19柴油发电机种类繁多,价格各异,耐用性也不同。绝不要为低价格牺牲品质。无法被带上太贵的额外作用的过于昂贵的发电机引诱。较好的选型是把你的需要与你能够负担得起的费用相权衡。为使您的选取决策更加满意,关键..
2024-07-18假如你想买一台发电机,康明斯建议你买一台康明斯柴油发电机,它有多种类型、不同功率的发电机,以适应不一样的操作环境,能满足工业部门对备载电源或常载电源的要求。随着电力供应短缺情形持续紧张,加上原材料价..
2024-07-18你可以购买便携式柴油发电机,一个家用后备发电机,连接到你的房子,操作天然气运转,便携式柴油发电机,发电机布置为一个房间供电,发电机可以为几个房间和任何房间供电。也许你看过那则广告,那是一个大雪纷飞的..
2024-07-15柴油机噪音频谱分析法
摘要:基于柴油发电机单缸试验机的试验缸压曲线,采用频谱分析的方法,建立缸压曲线和燃烧噪声之间的关系。根据柴油机的燃烧过程,将缸压曲线分解为倒拖缸压、燃烧振荡压力和剩余燃烧压力曲线。分析发现:在全负荷工况,10~300 Hz低频声压值主要由倒拖缸压决定;1.8~20kHz高频声压值主要由燃烧振荡压力决定;0.3~1.8kHz中高频声压值主要由剩余燃烧压力决定。分析表明:喷油正时提前,中低频的声压值增大,高频声压值略有增大;柴油机转速上升,全频段的声压值均增大;负荷越大,10~600 Hz的声压值越大,对2~20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。 一、燃烧噪音产生的原因 一般认为直喷式柴油机燃烧噪声的产生因素有两个,即燃烧气体的动力载荷与高频振动。1、气体动力载荷 各种研究表明,燃烧噪声是在速燃期内产生的。当缸内压力急剧增大时,燃烧室壁面、活塞、曲轴等相关零部件受到强烈的动力载荷。柴油机结构属复杂的多体振动系统,各零件的自振频率不同,大多处于中高频范围(800~4000 Hz),受燃烧过程激励,在中高频率产生具有冲击性和令人不适的燃烧噪声。2、气体高频振动 在滞燃期内,燃烧引起缸内压力急剧变化,非均匀燃烧过程产生的压力波在燃烧室内以当地音速往复传播,遇到燃烧室壁时发生反射,形成高频振荡气波,也会辐射出高频噪声,其频率取决于燃烧室尺寸和当地音速。柴油机运行中尖锐的高声调噪声就是由气体的高频振动产生的。 经发动机结构辐射出的燃烧噪声主要由发动机的结构衰减决定,结构衰减越大,辐射出的燃烧噪声越低。燃烧噪声的激励源主要由缸压曲线决定,而缸压曲线主要与增压压力、压缩比和燃油喷射参数,如喷射正时、喷射轨压、喷油率曲线形状相关;若采用多次喷射,还与预喷正时、预喷油量、预主喷间隔等参数相关。 本文基于柴油发电机单缸机的实测缸压曲线,采用傅里叶变换,还原缸内燃烧噪声的频域特征,为进一步分析和研究柴油发电机的燃烧过程以及噪声源控制等提供一种新的思路。 二、试验缸压曲线采集 本文对柴油发电机的中高速单缸试验机的不同运行工况进行了试验测试。 试验采用AVL Puma测试系统测试各项循环平均参数,如进气压力、温度、排气压力、温度、转速、扭矩等;采用燃烧分析仪测量进排气压力波曲线、缸压曲线、燃烧放热率曲线等,每0.2℃A采集一个数据点。 由于柴油机的进气过程、喷油过程、混合气形成过程、着火过程和燃烧过程都相当复杂,综合这些因素的缸压曲线的循环变动也较复杂。试验过程中,每一个运行工况测量的缸压曲线为取100个循环的平均值并去除异常信号形成,以此对柴油机的工作过程做出较客观的判断。 三、缸压曲线频域分析 1、缸压曲线频域分析方法 对缸压曲线的频域特征进行分析是燃烧噪声分析的有效方法。基于实测的缸压曲线,采用快速傅里叶变换(FFT),将缸压曲线从时域特征转化为频域特征。各频率声压级(Sound Pressure Level,SPL)的计算公式为:SPL=20log10(P/P0).............(公式1) 式中:P₀为参考声压,P₀=2×10-5Pa;p为缸压。在转速1500(r·min-1)。 对100%负荷的实测缸压曲线做快速傅里叶变换,采用汉宁窗函数纠正压力信号开始和结束时的差异,得到的声压级曲线分布如图1所示。低频段包括由气缸压力的基频开始的头几个谐波频率,气缸压力达到较大值,它的数值主要是由气缸较高燃烧压力及压力曲线的形状决定;中频段气缸压力级以对数规律做近似线性递减,该频段燃烧噪声主要由燃烧段的压力升高率dp/dφ决定;高频段出现另一个压力级峰值,这个峰值是由气缸内气体的高频振动引起。 图1 柴油机100%负荷缸压曲线对应的声压级分布2、燃烧压力分解 为分析燃烧过程中压力升高部分对燃烧噪声的贡献度,将试验缸压曲线分为两部分:倒拖缸压曲线和“额外的”燃烧缸压曲线。其中,燃烧缸压曲线用试验缸压曲线减去倒拖缸压曲线得到。 对倒拖缸压和燃烧缸压分别进行快速傅里叶变换,并计算得到声压级频域分布曲线,如图2所示。在300~20000 Hz,燃烧缸压曲线和试验缸压曲线对应的声压级分布几乎完全一致,即中高频噪声激励主要是由燃烧过程产生;而10~300 Hz的低频段声压主要由倒拖缸压决定。 图2 试验缸压、 倒拖缸压和燃烧缸压对应声压级分布 3、燃烧过程中的压力振荡频域分析 在柴油机上实测得到的缸压曲线在燃烧区间段一般呈锯齿状波动。这种压力曲线的波动会影响较高燃烧压力的读取、较大压力升高率的计算以及燃烧放热率的计算。 相关研究表明:示功图上燃烧区段的锯齿形毛刺是由燃烧压力振荡引起的,是与燃烧过程伴生的、固有的物理现象。其主要成因是:滞燃期阶段,在燃烧室中达到临界燃烧加速度的区域形成一个激振源,激发出一种冲击波,并借助气缸内介质以当地声速或超声速向四周传播;前进波遇到燃烧室和气缸的壁面反射回来,再与原来的前进波反复叠加,从而形成高频的燃烧压力振荡波。 燃烧压力振荡波的振荡烈度与滞燃期内形成的可燃混合气量有关,可燃混合气量越多,燃烧越粗暴,燃烧压力振荡越剧烈。 燃烧振荡压力波的频率主要和着火时燃烧室内的温度和气缸的直径有关,振荡频率的数学表达式为:∱c=kα/2D.............(公式2)α≈20.1√T.............(公式3) 式中:∱c为振荡频率;k为特征常数,一般取1.10~1.15;α为着火时燃烧室内当地声速;D为气缸直径;T为燃烧室内温度。 为进一步分析高频燃烧压力振荡波对燃烧噪声的影响,采用高通滤波器以振荡频率f。对缸压曲线进行滤波,得到的压力曲线即为燃烧振荡压力曲线。燃烧压力振荡波是以压力零线为对称轴的衰减波。燃烧压力振荡的起始时刻和燃烧开始时刻基本相同,压力振荡的上升段历时很短,而衰减段历时较长。在当前工况,上升段历时约4℃A,衰减段约80℃A,压力振荡幅值约为0.15MPa。 压力振荡幅值的外包络线1和外包络线2的数学表达式为:Pa=1.5e-0.03φ.............(公式4)Pb=1.5e-0.03φ.............(公式5) 即燃烧压力振荡曲线是以指数规律做衰减的曲线,其幅值随曲轴转角变化的外包络线的数学表达式为:PA=PA,me-BφP’A=P’A,me-B’φ 式中:PA、P'A为压力振荡幅值;PA,m、P’A,m为压力振荡的较大幅值;B、B'为衰减系数;φ为曲轴转角。 将图3中得到的“额外”燃烧压力曲线进一步分解为燃烧振荡压力曲线和滤波去掉燃烧振荡压力后“剩余的”燃烧压力曲线。 试验缸压、倒拖缸压、滤波后“剩余”燃烧压力和振荡压力所对应的声压级分布对比如图3所示。从图3中可以看出,在当前工况下,试验缸压曲线所对应的声压级分布中,1.8~20 kHz(下限值由滤波频率决定)的高频声压是由燃烧压力振荡波激励产生的;滤波后“额外”燃烧压力主要决定300~1800Hz的中高频声压分布;倒拖缸压主要决定10~300 Hz的低频声压分布。 图3 柴油机声压级分布曲线对比 四、燃烧噪声影响因素分析 1、喷油正时 转速1500(r·min-1)、100%负荷工况下,在单缸机上对4种不同喷油正时进行了试验测试。喷油正时提前,较高燃烧压力增大,燃烧过程的较大压力升高率也增加。可见:喷油正时越提前,压力振荡开始越早,压力振荡的幅值也越大。 在当前工况,喷油正时对100~200 Hz的声压分布有较大的影响,喷油正时越提前,较高燃烧压力和较大压升率越大,对应的声压级越高。由图4可知,由于喷油正时提前,噪声燃烧振荡压力幅值增大,使2~20 kHz的声压值增大,但增幅较小。 图4 柴油机不同喷油正时的高频段声压分布曲线对比 2、转速 单缸机按照推进特性(nl>n2>n3>n4)进行试验,转速越高,缸内较高燃烧压力越大。 不同转速的试验缸压曲线对应的声压分布曲线,按推进特性,柴油机的转速越高,对应的声压值越大。3、负荷 单缸机按发电特性25%、50%、75%和100%负荷进行试验,测试得到的缸压曲线,负荷越大,缸内较高燃烧压力越大。 不同负荷的试验缸压曲线对应的声压分布曲线。可见柴油机负荷对10~100 Hz的低频声压值有较大影响,负荷越大,声压值越高;200~600 Hz频段受较高燃烧压力和较大压升率影响,负荷越大,声压值越高;2kHz以上,各负荷时的声压值较接近。 综合分析,柴油机负荷增加主要影响中低频的噪声,对高频噪声影响相对较小。一方面,柴油机负荷增加,每循环喷油量增加,滞燃期内形成的可燃混合气量增加,会加剧燃烧压力振荡;另一方面,负荷增加后气缸内的热力状态提高,有助于缩短滞燃期,减少滞燃期内形成的可燃混合气量。在这两种因素的相互制约下,负荷对燃烧压力振荡的影响不大。4、预主喷燃油喷射 在50%负荷,采用预主喷和单次喷射进行试验,测试得到的缸压曲线。单次喷射的较高燃烧压力比采用预主喷的低约0.7 MPa。 预主喷和单次喷射的燃烧压力振荡。采用预主喷,较大压力振荡幅值约为0.07 MPa;采用单次喷射较大压力振荡幅值约为0.15 MPa。 采用预主喷和单次喷射对应的声压分布曲线。由于燃烧压力振荡波幅减小,采用预主喷可明显降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。 五、结论 (1)柴油机试验缸压可根据其对燃烧噪声的贡献度分解为2部分:倒拖缸压,主要影响10~300 Hz的低频噪声;“剩余”燃烧缸压,主要影响300~20000 Hz的中高频燃烧噪声。(2)燃烧压力又可以进一步分解为2部分:燃烧振荡压力,主要影响1.8~20 kHz(下限值和振荡压力的振荡频率相关)的高频噪声;滤掉振荡压力后的燃烧压力,主要影响300~1800 Hz的中高频噪声。(3)在相同工况,喷油正时对100~200 Hz的声压分布有较大的影响,喷油正时提前,对应的声压级越高;对2~20 kHz的高频噪声有较小影响,喷油正时提前,对应的声压级略高。(4)按推进特性,柴油机的转速对燃烧噪声的影响较大,转速上升,几乎全部频段的燃烧噪声声压级均较大。(5)柴油机负荷对10~600 Hz的中低频声压值有较大影响,负荷越大,声压值越高;负荷对2~20 kHz的高频燃烧噪声影响较小。(6)和单次喷射相比,采用预主喷燃油喷射方式可降低燃烧压力振荡波的幅值,从而降低2 kHz以上燃烧噪声声压值。怎么样确认柴油发电机重要螺栓的拧紧力矩?
在柴油发电机拆除前或拆卸的流程中,需要拆装重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆装顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。在柴油发电机的修复程序中,经常碰到由于没有重要螺栓的拧紧力矩数据而随意紧固的现象,这种随意紧固的结果使得这些螺栓拧紧不足或拧紧过量,轻者引起柴油发电机运转不稳,重者就可能因螺栓断裂而引起柴油发电机故障。因此,柴油发电机重要螺栓的拧紧必须严格按照技术规范的要求进行。(1)螺栓拧紧力矩的就机获取。如果在进行柴油发电机修复时,没有相关螺栓的拧紧力矩等技术参数,可以参考下列步骤现场获取。具体做法是:在柴油发电机拆除前或解体的过程中,需要拆除重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆卸顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。如果条件允许,可以用上述手段逐步测试所有紧固螺栓的拧紧力矩,取其平均值,一般可以作为该螺栓的拧紧力矩使用。(2)螺栓拧紧力矩的参考获取。由上述对策获得的螺栓拧紧力矩,由于没有准确的参数概念,很多人不以为然。如果有相对权威的高强度螺栓力矩参数,可以与之进行比较,只要在允许的偏差范围内,都是可取的。高强度螺栓(参考)拧紧力矩见下表。1、转矩法:转矩法是利用转矩与预紧力的线性关系在弹性区进行紧固控制的一种步骤。拧紧时只对一个确定的紧固转矩进行控制。此对策操作简便,是常载的拧紧方法。2、转角法:转角法是在拧紧时将螺栓与螺母相对转动一个角度(称为转角)来对初始预紧力进行控制的一种手段。此法对塑性区的紧固时,可较大限度地利用螺栓的强度。3、转矩斜率法:转矩斜率法是以转矩斜率值的变化作为指标对初始预紧力进行控制的一种策略。该法通常把螺栓的屈服紧固轴力作为控制初始预紧力的目标值。该法一般在螺栓初始预紧力离散度要求较小并且可较大限度地利用螺栓强度的情形下操作。怎生选购更环保的柴油发电机?3招教会您!
随着市场经济的不断发展,用电需求也在不断上升。面对当前的限电政策,许多用电量大的行业受到危害,特别是对于急于出货的企业来说,寻求稳定节能的绿色备用电源装置已提上议事日程。随着市场经济的不断发展,用电需求也在不断上升。面对当前的限电政策,许多用电量大的行业受到危害,特别是对于急于出货的企业来说,寻求稳定节能的绿色后备电源装置已提上议事日程。随着柴发机组在市场上的日益普及,柴发机组的采购已成为许多企业的计划。但是,在既经济又环保的前提下,选定更低碳、更省油的绿色环保柴发机组是很多企业重点关注的。 许多企业在采购柴油发电机组时,盲目选用大排量柴油发电机组。柴发机组的购买应本着适合的原则,以满足企业的需要。根据企业的实际需要,选取柴油发电机组满足自己企业的需求就足够了。众所周知,广西康明斯电力系列柴发机组具有质量优良、油耗低、噪音低、输出容量大、性能可靠、体积小、净重轻、油耗低、功率大、运转可靠、配件供应和检修方便等特征。在选定柴油发电机组时,仅在满足需求的前提下,建议用户优先选用康明斯系列柴油发电机组除选取柴油发电机组外,燃油消耗成本是未来操作步骤中更为关键的成本。因此,在选定柴发机组之前,不仅要熟悉柴发机组的购置成本,还要考虑长期的油耗成本,甚至是未来的维保修理成本。康明斯系列柴油发电机组具有优良的动力性能、经济性、稳定性、可靠性、可使用性,运行维保成本低,全国连锁三包及配件提供服务。柴发机组具有油耗低、排放低、维保费用低等特征,是柴油发电机组的较佳选取。3.建议购买具有智能控制和遥控作用的柴发机组。深圳发电机出租公司应该明白,如果目前的柴油发电机组仍由传统的人工在现场操作,不仅耗费时间和人力,而且会增加操作成本。柴油发电机组的智能化和远程控制可以在很大程度上节约费用、劳动力和能源,选购具有智能化控制和远程控制功能的柴发机组将给用户在未来的使用带来极大的方便。康明斯电力生产的柴油发电机组采用自动控制系统,并配备“康明斯云平台管理机构”,使康明斯电力的柴油发电机组具有自启、自停用途,可实现低油压、高可靠性、高水温、转速失灵等,输出电压故障、启动损坏、紧急停机等预警保护,并能对发电机组的运转、损坏排查、维保等方面进行管理。通过云互联,柴油发电机组可以通过电脑PC或手机app等多个终端进行远程控制,发电机组可以通过GPS定位和AI大参数故障判定进行控制,提升管理效率和公司效益。总之,康明斯动力柴油发电机组可以通过手机和计算机远程控制机组的起动、停机、通电/断电、市政通电/断电等操作,保证数据在云端的传输、分享、讲解和利用,实现了信息机构支持的智能遥控单元。因此,选择柴发机组不仅是为了缓解电荒的局面,更是为了方便操作和省钱。从绿色环保的角度出发,建议在选购柴发机组时,首先要考虑柴油发电机组的动力性能、排放指标和油耗指标,因为动力方面,排放和燃油消耗是未来机组的经济成本。从研发到生产,康明斯动力柴发机组的每一个产品都将从原材料采购、组装加工、调试试验机、材料、方案、环境、检测等生产条件有机结合,每一道工序都严格执行,每一步都清晰可追溯,各方面均符合国家和行业标准及合同规定的品质、规格和性能要求。其配套动力是玉柴、康明斯、康明斯、济柴、瑞典康明斯、康明斯等国内外知名柴油发电机品牌。产品采用先进的增压中冷、四阀和电喷技术,性能优越,部署紧凑,燃烧组织准确快速,瞬时响应性能好,承载能力强,功率储备大,容量强劲。为电力资源紧张的机械工程、化工矿山、服务中心、宾馆、房地产等企业供应安全、稳定、可靠的用电**。柴油机气缸垫漏水失效故障原因分析
摘要:柴油机气缸垫、气缸盖和缸体装配在一起,缸盖底面与压缩终了时的活塞顶部组成一个密封燃烧室,为了保证密封,在缸盖和缸体之间装有气缸垫。通常,气缸垫采用薄钢板制作而成,其中,水道孔、油道孔、燃烧室密封孔采用橡胶圈与薄钢板硫化粘结,粘接强度≥3 MPa,能有效承受较高燃烧压力达15.5 MPa的冲击,保证燃烧室密封,防止漏水、漏油、漏气。气缸垫失效将导致燃烧室密封不严并造成局部漏气,使高温高压的气体冲出燃烧室,造成气缸套变形,密封阻水圈损坏以及缸盖和缸体之间过梁处受高温高压气体的冲击,导致烧蚀沟痕,致使维修困难或机件报废,这些情况将严重影响柴油发电机的使用经济性及可靠性。 一、案例分析 针对装有康明斯4B3.9系列柴油机的深圳用户,在运行了2000小时后试机时气缸垫与缸体结合面有多处不同程度的油迹。疑是气缸垫失效导致渗漏问题,结合气缸垫、缸盖和缸体的尺寸计算,以及密封结构的安装,通过对该现象进行了分析,并经过试验验证,确定了导致该现象的真实原因,并提出了优化措施,该问题得到解决。1、现象描述 装有康明斯4B3.9系列柴油机在试机时,发现柴油机气缸垫与缸体结合面处有不同程度的油迹,怀疑是从气缸垫处渗漏。2、拆检情况 拆卸缸盖前对缸盖螺栓的拧紧力矩进行了检测,满足检验力矩300(N·m),缸盖螺栓裸露部分有机油。拆检后目测检查气缸垫等零部件没有异常,缸体螺栓孔内存有3~4mm机油。3、原因分析 根据柴油机的工作原理和气缸垫、气缸盖的安装情况,初步分析认为:造成气缸垫和缸体结合面有油迹的原因可能有以下几种:(1)缸盖螺栓拧紧力矩不足,引起气缸垫渗油漏水;(2)气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理,密封不严引起渗油漏水;(3)气缸垫的质量问题,气缸垫外形尺寸、缸垫的硬度和橡胶的变形量不符合设计要求;(4)安装时缸盖螺栓涂机油较多,随着柴油机的振动和发热,螺纹间隙处的机油流出,造成缸体和气缸垫结合面渗油漏水的假象。 图1 柴油机气缸垫外形及结构示意图二、具体检查 为了进一步确认故障原因,对上述可能的故障原因进行逐一分析、验证。 首先为排除其他零件对气缸垫密封的影响,对3台缸体安装缸套的止口深度尺寸8.9±0.03 mm及3件缸套台肩的厚度尺寸9.02°-0.02mm进行检测,检测结果均符合要求,具体数据见表1。表1 曲轴箱及缸套检测数据单位:mm零件名称要求值检测值备注曲轴箱8.9±0.038.9158.928.905合格缸套9.02°-0.029.019.029.02合格 对所有缸盖螺栓的拧紧力矩进行检测,检测结果满足检验力矩300(N·m)的要求,所以可以排除因缸盖螺栓拧紧力矩不足引起气缸垫与缸体结合面渗油漏水的可能。1、气缸垫橡胶厚度尺寸计算(1)缸体凸台尺寸8.9±0.03 mm,缸套台肩尺寸9.02°-0.02mm,经计算缸套和缸体安装面间隙为:δmin=(9.02-0.02)-(8.9+0.03)=0.07(mm)δmin=9.02-(8.9-0.03)=0.15(mm)(2)气缸垫密封橡胶厚度为B=t+0.7±0.05mm,计算密封橡胶的实际变形量。由于缸垫上下凸起部分较大各为0.25mm,实际安装时缸垫凸起部分处于压平状态,所以计算橡胶变形量时不考虑缸垫的凸起尺寸。橡胶厚度较小时:∆min=0.65-0.15=0.5(mm)橡胶厚度较大时:∆max=0.75-0.07=0.68(mm)(3)设计的理论变形量 密封橡胶的允许变形量为20%~30%,小于20%密封效果不佳,超出30%属于永久变形。以t=1.6mm的气缸垫为例进行计算,密封橡胶理论允许的变形量:∆min=(1.6+0.65)×(20%~30%)=0.45~0.675(mm)∆max=(1.6+0.75)×(20%~30%)=0.47~0.705(mm) 经比较,实际较小变形量为0.5 mm,在理论允许的较小变形量0.45~0.675 mm之间,实际较大变形量为0.68 mm,在理论允许的较大变形量0.47~0.705mm之间,通过计算对比,实际设计的气缸垫的橡胶厚度尺寸B=t+0.7±0.05mm满足性能要求,可以排除由于气缸垫橡胶厚度尺寸设计不合理,导致密封不严,引起渗油漏水。 为了确认气缸垫的质量,质检人员对气缸垫重新进行检测,检测结果:气缸垫外形尺寸符合图样要求,缸垫硬度满足90~120HV,橡胶变形量≤30%,完全符合图样要求,可以排除气缸垫质量问题。2、检查结论 根据拆检、安装、试验情况可以发现:(1)缸盖螺栓裸露部分有机油,缸体螺栓孔内存有3~4mm机油,由于装配原因,安装时缸盖螺栓涂机油较多,在此情况下,热机后随着柴油机的振动和发热,螺纹间隙处的机油渗出;(2)安装时缸盖螺栓涂少量机油,并用油布擦拭,运行3小时后,有少量机油渗出;(3)安装时缸盖螺栓清理干净,在螺纹端和头部各用手涂抹少量机油,运行3小时后,无油迹渗出。 所以气缸垫标记孔侧和缸体结合面处的油迹是缸盖螺栓孔内的机油渗出。 三、抽检试验 1、台架试验 为了进一步验证气缸垫与缸体结合面渗油漏水的原因,从康明斯售后站出现同样漏油故障的柴油机样板中抽取5台康明斯4B3.9柴油机,在柴油机试验室进行台架验证试验。(1)第一台柴油机磨合30分钟后,3缸左侧开始渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,同时发现前端吊环处机油较多,也进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象。于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行10分钟后4缸出现轻微渗油漏水,继续运行20分钟后1、4、6缸均出现轻微渗油漏水,停机进行清洗,清洗完毕后再次全速全负荷运转,运行15分钟后,1、4、6缸再次出现轻微渗油漏水,但较上次渗油漏水程度有所减轻,且每次所渗出机油均较清澈,停机下台架静置(对最后一次出现的轻微渗油漏水未进行清洗)。(2)第二台柴油机磨合30分钟后,4缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现1、3、4、5缸均有渗油漏水现象,2、6缸有轻微渗油漏水现象,于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行30分钟后未再出现渗油漏水现象,停机下台架静置。(3)第三台柴油机磨合20分钟后,2、4缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现各缸均有渗油漏水现象,于是再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行20分钟后2、4缸出现轻微渗油漏水现象,停机再次进行清洗,清洗后全速全负荷运行40分钟,2缸再次出现轻微渗油漏水,但较上次渗油漏水程度明显减轻,且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。(4)第4台柴油机磨合30分钟后,2缸左侧出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现2、4、5缸轻微渗油漏水现象,再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运行20分钟后2、4缸再次出现轻微渗油漏水现象,继续全速全负荷运转10分钟后,渗油漏水现象未发生变化,且每次所渗出机油均较清澈。停机下台架静置。(5)第5台柴油机磨合20分钟后,5缸出现渗油漏水,磨合完毕后对渗油漏水位置进行清洗,然后调试交验,性能数据交验合格后发现5缸有渗油漏水现象、2缸有轻微渗油漏水现象,再次进行清洗,清洗完毕后柴油机在全速全负荷工况下运行,运转20分钟后未再出现渗油漏水现象,停机下台架静置。2、静置情况 台架验证试验结束后,柴油机下台架静置,第1台柴油机静置约46 h,第2台柴油机静置约30 h,第3台柴油机静置约24h,第4台柴油机静置约6h,4台柴油机静置后,渗油漏水现象与下台架时一致,未发生新的渗油漏水现象。3、综合分析 根据上述验证情况,针对试验中渗油漏水现象的几个显著特点分析如下:(1)每次所渗出机油均较为清澈,如是气缸垫密封不严,则渗出的机油应为柴油机内部的机油,其颜色应偏黑色;(2)清洗之后一次比一次渗油漏水程度减轻,如是气缸垫密封不严,则清洗不会减少渗油漏水的程度,清洗完毕后再次运行柴油机,渗油漏水现象应会继续发生且渗油漏水程度不会减轻;(3)柴油机静置后渗油漏水现象未再继续发生:如是气缸垫密封不严,则静置时因缸盖内有残余机油,残余机油应会继续渗出。 综上所述,可以确定柴油机气缸垫部位的渗油漏水非柴油机内部的机油,而是柴油机在装配过程中缸盖螺栓刷涂的机油,在柴油机运转过程中随着柴油机的振动及温度的升高,刷涂的机油渗出并沿气缸垫与缸体结合面渗出,造成了气缸垫渗油漏水的假象。 四、解决方案 1、维修措施 为了解决以上渗油漏水问题,可在柴油机上采取以下维修措施:(1)在安装气缸垫的工位处,配置30mm×25 mm×4mm海绵块,将海绵块浸入机油里,然后取出,并将把机油挤出,放置在工作台上。注意:安装柴油发电机气缸垫时不能涂润滑脂。 气缸垫是柴油发电机缸体与缸盖之间重要的密封材料,如果在气缸垫上涂润滑脂, 当气缸盖螺栓拧紧时,一部分黄油会被挤压到气缸水道和油道中, 留在缸垫间的黄油在气缸工作时, 由于受高温影响, 一部分会流入气缸燃烧, 另一部分则会形成积炭存于缸体与缸盖的结合面间,在高压高温作用下,极易将气缸垫击穿和烧穿, 造成柴油发电机漏气。因此安装气缸垫时切勿涂抹黄油。(2)缸盖螺栓的螺纹部分和螺栓头部在浸泡过机油的海面上滚涂机油,滚涂后不允许有滴油现象。2、维修要求 修复后,更换后的气缸垫应满足以下要求:(1)在高温、高压燃气作用下有足够的强度,不易损坏;(2)耐热和耐腐蚀性好,即在高温、高压燃气作用下和在有压力的机油及冷却水的作用下,不会烧损或变质;(3)具有一定的弹性,能补偿接合面的平面度,以保证密封;(4)拆装方便,能重复使用,寿命长。3、气缸垫更换步骤(1)在柴油发电机完全冷却以后再拆卸气缸盖。无论是拆卸还是安装气缸盖螺栓,都要按照规定的顺序和扭矩分2~3次拧紧或拧松,绝对不能一次拧到底。有的柴油发电机规定,按规定力矩拧紧后还要拧转紧固螺母90°。按照规范拆卸和拧紧气缸盖螺栓,这是防止因更换气缸垫而造成气缸盖变形的基本措施。(2)仔细观察旧气缸垫出现毛病的状况,正确找出气缸垫损坏的真正原因,以便进行有针对性的修理。(3)认真清洗气缸盖与气缸体的结合表面,对于有铁锈和积炭等残留物,要用刮刀、钢丝刷、化学溶剂等加以清除。然后进行安装前的检查和鉴定,一是用直尺和塞尺检查气缸体和气缸盖结合面的平面度,必要时进行磨削处理;二是检查气缸套的凸起量,必须符合各机型的要求,防止气缸垫出现早期损坏;三是在气缸垫上适当涂抹吸纳胶(气缸垫胶),以提高其密封性。(4)注意分清气缸垫的正面和反面,不要装错,必须对齐气缸体、气缸垫、气缸盖之间所有的油孔和水道孔。如果装错,气缸垫挡住了气缸体通往气缸盖的机油油道,将会造成气缸盖上的运动零件过早损坏。(5)气缸盖螺栓经过长期使用后,可能超过了材料的屈服极限,所以更换气缸垫时较好同时更换所有的气缸盖螺栓。(6)安装完毕,要检查气缸垫是否存在泄漏。新换的气缸垫,在柴油发电机工作10~15h以后,要重新拧紧一次气缸盖螺栓,以保证气缸垫可靠压紧和密封。 总结; 在使用以上方法基本可以解决气缸垫处漏水渗油问题,但是实际更换气缸垫中常常出现这样的情况,重新安装并启动试车后,发现气缸盖与气缸体结合部位漏气或漏油,反复调整气缸盖垫片的位置和气缸盖螺栓的紧度都没有效果。这是由于原来的气缸盖垫片在压力和高温的作用下,已经与气缸盖、气缸体的端面形成了紧密的配合关系,不会产生漏气和漏油。但是经过拆卸以后,如果没有放回原来的位置,则原来的紧密配合关系遭到破坏。为此,在拆卸气缸盖垫片前,在发动机的侧边刻画一个记号,在下次组装时,应当对准这个记号,使气缸盖、气缸垫、气缸体恢复原来的对应位置,其实质是让这3个零件上的微观凹凸不平点“对号入座”,再按规定的顺序和扭矩拧紧气缸盖螺栓,就不会发生漏气和漏油了。如何使用冷起动液来起动柴油发电机?
柴油发电机使用冷起动液起动时切忌大油门运行,应操作雾化较好的起动液,并控制好喷射时间、喷入位置和喷入量。柴油发电机冷启动液是一种辅助起动燃料,由乙醚、低挥发点的碳氢化合物和带有添加剂的低凝点机油构造,其中带有添加剂的低凝点机油可改进汽缸壁的润滑。如图所示为柴油发电机的起动液喷射装置。由于乙醚具有较好的挥发性,易点燃和压燃,因此乙醚的含量越多,柴油发电机可直接启动的温度就越低,缺陷是柴油发电机工作的粗暴程度也会越大。操作冷起动液时一定要按规定量加注,切不可加入过量。此种方法虽可在瞬态启动柴油发电机,但由于此时机油温度低、粘度大,起动后在一段时间内汽缸壁上机油不多,润滑因素恶劣,运动机件间会形成干摩擦,损伤加剧。所以,使用柴油发电机冷起动液起动时切忌大油门运转。应使用雾化较好的起动液,并控制好喷射时间、喷入位置和喷入量。另外,切忌从空气滤进气口直接喷入起动液,以免危害滤芯的质量或启动液喷入量过量,造成起动后超速。广西康明斯电力装置制造服务站成立于2006年,是一家集柴油发电机组布置、供应、调试、修理于一体的中国柴油发电机品牌OEM服务商。康明斯公司全新推出的远程智能柴油发电机组,是广西康明斯电力装置制造公司利用自身生产OEM主机厂的技术特点,由专业技术人员通过企业自有的数据中心的康明斯云管理系统在客户授权后对其发电机组的运转、故障解决、保养维护等进行管理,通过手机和电脑远程掌控发电机组,提高管理效率和公司效益,实现远程视频、监控、管理、服务四位一体。如需领会更多相关详情欢迎关注下方微信二维码:怎么样进行柴油发电机供油量不均的检测与调整?
如果柴油发电机各缸的供油量不均,有的缸供油量过量,有的缸供油量过小,将会影响柴油发电机作业的平稳性,必须拆下燃油泵在试验台上检查调整。但是,如果没有试验台而又必须进行供油量不如果柴油发电机各缸的供油量不均,有的缸供油量过度,有的缸供油量过小,将会影响柴油发电机工作的平稳性,必须拆下喷油泵在试验台上检测调整。但是,如果没有试验台而又必须进行供油量不均的检验,也可就车对被怀疑缸的供油量进行粗略的检查。6、当量筒(或小瓶)内有一定的柴油时,将量筒放在水平台上比较油量的多少,便可确定供油量是否过量或过小。如果用小瓶代替,可对其进行称量比较。调节可通过改变燃油泵油量调节拉杆(或齿杆)上的拨叉(或齿圈)的相对位置进行;P型泵和FM型泵可通过转动法兰套筒或法兰柱塞套筒进行。也可以通过改变供油齿条的高效行程进行就车调整。(2)指引精选。在使用过程中,根据经验总结,应特别注意的是:1、松开拨叉(或齿圈、法兰套筒或供油校正器)的固定螺钉,微量移动便可改变供油量,切不可移动过量,否则难以调节正确。3、在进行供油量过小的调节时,油量增加后不得高于标准供油量。这是因为调整是在低速下进行的,低速时,由于渗油等诸多要素的危害,允许的不均匀度较大(30%),但高速时受节流功能等条件危害,允许的不均匀度较小(3%)。如果在低速时增加后的油量高于标准供油量,高速时将会有较大变化,甚至超过额定供油量。4、如果在同一柴油发电机上较大供油量与较小供油量相差较大,不要急于调整,可先将两分泵的出油阀对调安装,进行检测比较,这样做有时也可改变供油量。若对调后没有改变供油量,则需对两分泵逐一进行调节。如果你有一台这样的发电机,你就能在冰暴期间获得电力
天然气发电机是一个很好的选购,由于它的燃料几乎总是可用的,但也有例外,有些地方没有基础设施。这些发电机的初始成本高于天然气。如果你住在有天然气的地区,你不得不承认天然气可能是地球上较可靠的燃料。您上次听说(NG)停机是什么时候?事实上,经历断电的唯一步骤是发生大地震或飓风等灾难。或者说,这是一场空前的损坏。康明斯说的是一辆公共发电机组或一辆发电机组或类似的东西,连根拔起树木或全面打击建筑物,较终切断天然气提供线。除了这些事件,天然气发电机是一个很好的选购,因为它的燃料几乎总是可用的,但也有例外,有些地方没有基础设施。换句话说,他们没有当地的天然气公司将这种天然燃料输送到住宅、企业或代理商。对于这些地方,你别无选取,只能使用替代燃料。或者,你可以变成一个推动者和摇动者,开始将这种天然燃料带到你的社区。你必须把你的社区团结起来,说服天然气公司,让他们相信在你的所在地铺设一条管道是有利可图的。这的确是一项艰巨的任务,但也谈够了政治话题;让康明斯回到天然气发电机。如你所见,利远大于弊。特别是如果你在像东北部这样的地区,那里有一场严重的暴风雪,致使上百万人持续几天断电。如需知晓更多,欢迎继续关注康明斯电力。柴油发电机配件列举及5大更换技术指导!
柴油发电机组作为一个整体由很多的部分构造,而零配件用途的发挥离不开整体!下面康明斯深圳发电机出租公司就带大家知晓下柴发机组配件及更替技术指导。一、50多种配件(较全)柴油发电机配件包括:消音器、油箱、输油管、电瓶、水箱、风扇、缸套、活塞、活塞环、进气门、排气门、前后油封、主轴、曲轴瓦、连杆身、连杆瓦、涡轮增压器、油泵、油嘴、喷油器、密封圈康明斯发电机中国官网、油底壳、上止推片、下止推片、气缸体、汽缸盖、汽缸垫、挺杆、推杆、轴承、机油泵、摇臂、充电机、启动马达柴油发电机故障排除、支架、皮带轮、凸轮轴、凸轮轴齿轮、水泵、回油管、飞轮壳、电子调速器的执行器、电子调速板、中冷器、机油冷却器、风扇、螺栓、柱塞、O型密封圈、电压表、电流表、浮式充电器、电瓶等。1、柴油发电机组柴油发电机换件检修装配须注意清洁若装配时缸体内部混有机械杂质和尘土、油泥,不仅会加快部件磨耗,而且还容易导致油路堵塞,出现烧瓦抱轴等事故。所以在柴油发电机换件检修装配时要注意部件的清洗。 2、同一型号的不同加大件(配件)不通用在采用修理尺寸法时,可选取大尺寸的零件,但需要领悟是加大哪一级的部件。如果在柴油发电机换件检修时没有掌握好零件的尺寸,那么这不仅浪费时间,而且**不了修理品质,也会大大降低轴瓦的使用时限,严重时发电机组整体报废。 3、柴油发电机换件检修注意装配技术数据修理人员通常对柴油发电机的气门间隙、轴瓦间隙等是比较重视的,但对有些技术型谱却常常被忽视,如安装柴油发电机组气缸套时,上平面应高出缸体平面0.1mm左右,否则就会出现气缸漏气或连续冲坏气缸垫的事故。 4、柴发机组换件检修注意有些配合件要成对换比如喷油器针阀偶件、柱塞副和出油阀副三大精密偶件要成对换,这一点一般能做到。但对其它一些配件却不注意成对换,如换齿轮时,只换损伤较严重的一个,装配后由于啮合不良,噪声加大,磨损加剧,使用年限将大大缩短康明斯柴油发电机控制面板,所以在柴发机组柴油发电机换件维修时要注意一些配合件要成对换,以**检修质,切不可为了节约成本,而购买单件换,否则到时使得整个发电机组发生故障。 5、柴油发电机换件检修时避免零件错装、漏装现在来康明斯选型柴油发电机组,不仅享受工厂直销低价,更有千元维护红包和免费滤芯拿。点击购买柴油机活塞组件的检查和维修方法
摘要:活塞组件是保持燃烧室良好密封的关键零件,它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动,以带动曲轴旋转。因此,在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一,活塞销是受力较大的零件之一。因此,不管是什么级别的修理,只要分解到活塞组件,均需进行一般性检查,以判断活塞组件技术状态是否完好,要不要更换。测量部位包括测深孔内径、小孔内径、窄槽宽度、外径、槽宽、两孔距、深度、厚度、圆度、锥度、同轴度、直线度、平面度、平行度、垂直度、通气度和密封性等。 一、活塞组件的一般性检查 活塞和活塞环是保持燃烧室良好密封的关键零件,它们在高温高压气体作用下沿气缸壁作高速往复运动,以带动曲轴旋转。因此,在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环是较容易磨损的零件之一。因此,不管是常规检查、保养,还是中修或大修,只要分解到活塞组件,均需进行一般性检查,它主要有以下几个方面。1、活塞组件的分解 按照分解顺序拆下气缸体后,可从柴油机上取下活塞连杆组。首先用尖嘴钳施力夹住活塞销挡圈槽内的挡圈,将其取出。然后用螺丝刀或尖嘴钳从另一个方向推出活塞销,小心取出活塞,此时要细心,不要损坏活塞的工作表面。通常情况下,活塞销能被轻轻推出。如果活塞销由于销孔变形等原因难以取出时,不要用锤子施力冲击,更不能向连杆施加横向力,避免造成连杆弯曲变形。正确的方法是:先用干净的布头垫在活塞下面,防止活塞销挡圈等零件掉入曲轴箱内,然后用活塞销专用拆卸工具顶出活塞销。倘若没有活塞销专用拆卸工具,可在被顶出的一侧持一适当工具预先顶在活塞销座处,再用小圆杆顶住活塞销,用手锤轻轻敲击活塞销,直至其脱离活塞销孔。2、拆卸活塞环 轻轻张开活塞环开口,直至活塞环内圈大于活塞外径,从开口的相反方向取出第一和第二道活塞环。因为活塞环材料较脆容易折断,所以操作时要谨慎,最后取出油环组件。活塞环组件是重要的运动摩擦副零件,应注意配对存放。3、清除活塞表面积碳 活塞组件分解后,根据不同情况分别予以清洗或清洁处理。活塞顶部有积碳,需要用不尖锐的竹器刮片或非金属刮片小心去除,有条件时,可用专用清洗剂清洗。活塞环槽内的积碳,可使用同机型的废旧活塞环清除,但注意不要划伤活塞表面。4、检查活塞表面的磨损情况 检查活塞外表面是否有擦伤和划痕。如果活塞裙部呈白色,说明该活塞磨损较轻微,可以继续使用。倘若活塞表面有浅皮或轻微划伤,而裙部有1/3处呈黑色,其表面有丝缕状的磨痕,可用400”砂纸研磨修复,再测量其它相关尺寸,没有超过使用极限尺寸后,可以继续使用。如果活塞裙部有1/2以上呈黑色,则表明活塞磨损严重,应修理或更换。 检查活塞环槽是否有偏磨,如果磨损严重,则予以更换。同时还应注意检查油环槽内的回油孔是否通畅。因为,如油环刮下来的润滑油不能通过环槽内的回油孔下泄,就会造成润滑油上窜导致烧机油故障。否则,用高压空气清扫。5、检测活塞直径 将活塞平放在工作台面上,持千分尺在与活塞销呈90°方向的活塞裙部下端的*位置测定活塞外径。对于活塞裙部的*位置,应参照各机型柴油发电机使用维修手册的规定。测量完活塞直径后,再计算气缸直径尺寸,小于使用极限值必须予以更换。与活塞的配合间隙若大于使用极限值,应更换或修理。6、检测活塞环闭口间隙 用活塞头部将活塞环推入气缸中,并保持活塞环的水平状态(应装在磨损量较小的气缸下部)。持塞尺片测量活塞环的闭口间隙,如果大于使用极限值,应予以更换。7、检查活塞销孔 持内径百分表测量活塞销孔的内径。测量时,应在x、y方向上测量,将测量的较大值作为活塞销孔的内径,若大于使用极限值,应予以更换。8、检测活塞销外径 在活塞销和连杆小头摩擦的3个不同位置;测量活塞销的外径。如果小于使用极限值,应更换活塞销。测量时,活塞销孔的内径尺寸减去活塞销的外径尺寸即可得出其配合间隙的大小,若超过使用极限值,应更换。此外,在测量四冲程柴油机活塞销外径时,应结合测量连杆小头孔的尺寸,将连杆小头孔的内径减去活塞销的外径,即可得出配合间隙。如果超过使用极限值,应更换。9、检查活塞销挡圈 一般情况下,挡圈使用一次后,再次装配时应更换。如果手中没有需要更换的配件,可以通过观察挡圈在自由状态下的直径及是否变形等情况,倘若自由状态下的直径大于活塞销孔直径3mm以上,且挡圈四周没有明显的变形和挤压伤痕等缺陷,可以继续使用,否则应更换。 图1 活塞组件检测工具二、活塞的常规修理 对于在以上检查过程中不符合技术要求的零件,有的已经损坏,需要更换。而有的没有完全损坏,但也没有达到使用极限值,可以根据情况适当修复。1、活塞的修磨 有部分活塞由于柴油机吸入了少量的灰尘和细微杂质,使其裙部和气缸内壁产生了轻微的拉毛和擦痕,测量活塞裙部尺寸没有超过使用极限值,可用600~800*的砂纸摩擦修整。2、活塞销孔的铰削 活塞销分为全浮式和半浮式两种结构。如果活塞销孔经过测量已经磨损过量,新的活塞销放进去松旷,说明该活塞已经不能继续使用。由于部分制造厂生产的活塞配件,销孔留有一定的加工余量。当更换新活塞时,应先用活塞销试配一下,在确认活塞销孔需铰削后,可按以下工艺流程进行铰削:(1)根据活塞销孔的实际尺寸,选择合适规格的活络铰刀,以保证两孔的同轴度。将活络铰刀夹在台钳上,调整铰刀,使刀片上端露出活塞销孔,较好用0~25 mm的外径千分尺测量铰刀的较大刃口,以便于控制其铰削量。(2)铰削时,两只手扶稳活塞均匀轻压施力,按顺时针方向旋转。当活塞销下方与刀片下端接**齐时,两手仍按顺时针方向朝着上方同时提起,使活塞从铰刀脱出,避免铰偏或起棱。调换活塞方向,重铰一次。一般每次的铰削量以0.02~0.04 mm(铝合金活塞)为宜。然后,将活络铰刀上的调整螺母旋转60°~90°,为防止铰削量过大,应用活塞销试配,当接近配合要求时,铰削量要减小。只要用手指能将活塞销推到销孔的1/3处时,则停止铰削。(3)对销和孔是过渡配合的活塞,在铰削完后,还应热装试验。先测量活塞的裙部尺寸,然后将活塞放入机油中加热到100~120℃,并保温15min左右,取出活塞迅速将活塞销装入销孔中,待零件完全冷却后,再次测量活塞裙部尺寸的变化情况,其活塞裙部的圆度不得大于0.03mm。若超过,均属配合过紧,可再略加铰削。销和孔为过渡配合的,装配时,应将活塞加温至80℃左右,再装入活塞销。3、检修活塞销 如果活塞销外表没有任何伤痕和磨损痕迹,只要测量其外径不超过使用极限值,均可继续使用。对部分外表有轻微拉伤或烧伤痕迹的活塞销,可以用800*细砂纸轻轻打磨,且边旋转边打磨,直至烧伤痕迹消失。如果经过修磨不能消除伤痕,只有更换新的活塞销。 三、活塞环检修 1、锉修活塞环端口 活塞环是运动摩擦副零件,如果已经超过使用极限值,必须更换。通常活塞环除了有标准尺寸外,有的生产厂家提供了加大级的修理尺寸,每一级加大0.25 mm,其尺寸标准一般都在包装盒内。经过镗缸修理的气缸,应选用同一级别的活塞环与之相配合。若是更换新环,要检查端口间隙。如果闭口间隙太小,柴油机工作时受热膨胀,其开口部分可能会顶到一起,极易导致涨缸故障。因此,当检查到闭口间隙不符合该机型使用说明书标准值时,要锉修端口,其操作方法,在锉修过程中必须经常检查,防止端口间隙过大。常用机型活塞环开口间隙可参考使用说明书。通常情况下,活塞环的较小开口间隙取值为0.0038×D(D为气缸直径),使用极限值为(0.0038×D)×2.5。经过锉修的开口应平整,开口合拢不能有偏斜的现象,更不允许有外喇叭口。锉修后,应去掉端口间的毛刺,并作0.2~0.3 mm的圆弧倒角。2、检测环槽侧隙 锉修好的活塞环经清洗干净后,还必须检查活塞环的侧隙磨损量是否符合标准。先将活塞环放在环槽内作四周转动,在不发卡、不呆滞的情况下,用塞尺规测量其间隙。 修理发电机组时,如果说明书没有详细说明,一般可用经验值作为参考。活塞环和活塞环槽的经验值为:缸径≤60mm,水冷机取≤0.03 mm,风冷机取≤0.04mm,使用极限值为0.10mm;缸径≥60mm,水冷机取≤0.04 mm,风冷机取≤0.05 mm,使用极限值为0.12 mm。如果活塞环与活塞环槽之间较宽处和较狭处相差大于0.05mm时,说明环槽已严重变形,应更换活塞。 如活塞环在清洁的环槽内转动时有发卡现象,或测量其侧隙小于0.02 mm时,应修磨。修磨时,可将活塞环放在铺有400*~600*细砂纸的平板上,用手均匀施压,往复运动和旋转运动相结合,运动轨迹呈“8”字形,且边磨边转动活塞环的方向,同时过一会儿要测量一下环的高度,避免磨得过多,直至符合标准值为止。 四、活塞组件的针对性检查 针对性检查,是指柴油机出现故障或怀疑存在某种故障时,对其总成或分解后进行的针对性检查。1、活塞压缩高度的检测 由于各型柴油机的压缩比和承载的热负荷不同,即使是直径相同的活塞,在相关尺寸上也是有差别的。其中,活塞的压缩高度是活塞零件中的一个重要尺寸,它会影响柴油机的压缩比和点火提前角。因此,更换活塞时一定要测量活塞的压缩高度。2、检查活塞头部跳动 活塞头部一般比活塞裙部小约0.3~0.4 mm,主要是考虑到活塞顶部燃烧膨胀温度较高的缘故。如果活塞头部相对于裙部跳动过大,会引起活塞在换向时与气缸壁相碰,从而引发异响。为此,应利用活塞下部的定位止口测量。 在活塞的结构中,活塞裙部的下口有一个车出的止口,这是活塞加工的基准。可车制一个平行块规连同活塞件靠在一垂直块的侧面,将磁性百分表搁在活塞头部(即第一道活塞环槽以上的外圆面)的较高点上不动,此时用手转动平行块规(连同活塞)1周以上,并注意观察百分表指针的读数值。若活塞头部的跳动值超过0.05 mm,则说明该活塞明显存在加工缺陷,应予以更换。3、检测活塞壁厚 活塞裙部是紧靠气缸壁上下运动的,因此,要求活塞裙部的两侧面的壁厚均匀(相差不超过0.20 mm)。这样,柴油机工作后,活塞裙部紧靠气缸壁两侧的热膨胀才会保持一致。测量时,可以使用游标卡尺测量。4、检测活塞顶部厚度 活塞的顶部厚度是承受燃烧爆炸压力的部位,其顶部厚度尺寸非常重要,如果厚度尺寸过小,活塞顶部极易在高温、高压环境下受热膨胀变形。测量时,可以利用活塞销孔为中心测量,有条件时,车制一个中间带孔(便于游标卡尺的测量爪伸入)的平行块规测量。用活塞的总高度减去活塞底部至活塞顶内腔的尺寸,就可得到活塞顶的厚度。如果活塞顶厚度小于2.5 mm,较好不要装配使用。其步骤是使用活塞环槽磨损量规(零件号 3824846)和152 至177mm的千分尺检查顶部环槽(压缩环)。当活塞温度在 21°C时,分别在相隔 90 度的两个位置测量顶部和第二环槽(跨棒距法)。5、检测活塞环槽宽度和底径(即深度) 在柴油机工作过程中,活塞环与活塞环槽上下两侧面相接触,如果环槽过宽或过窄,都会对活塞环的自由运动和密封性能产生一定的影响。而活塞环在作径向运动时,其活塞环槽的底径与活塞环的内径又必须留有一定的间隙(即活塞环的背隙)。因此,应对活塞环槽的宽度和底径分别测量。(1)检测活塞环槽宽度 可用一新活塞环插入所要检测的活塞环槽内。然后持塞尺片插入活塞环与环槽之间,检测其间隙。如果测量的侧隙过大,说明活塞环槽宽度磨损严重,已超过使用极限值,应更换活塞。(2)检测活塞环槽底径(即深度) 由于活塞环槽宽度只有1 mm,一般测量卡尺伸不进去,可将活塞环外圆嵌入活塞环槽底部,活塞环沉入环槽内的数值即为其背隙,气环背隙值为DK+0.5,油环背隙值为DK+1.5。其中,D为气缸直径;K为常数,铝合金活塞取0.006、铸铁活塞取0.004。考虑到实际测量比较困难,建议找一段长度约为150 mm的电线,剥去外皮,取电线中间的线径为活塞环背隙值相近的铜芯线(约0.40~50mm),一头弯成与活塞环槽底径相同的圆弧状,先垫在环槽内。然后,将活塞环外圆抵到预先垫在环槽内的铜芯线上,如果环的内侧面正好与活塞外圆面相平,测量垫在环槽内的铜芯线尺寸即可。倘若环的内侧面高于活塞外圆面,可取出环槽内的铜芯线,用小锤轻轻均匀拍打,使铜芯线直径变细,测量其直径后,放入环槽内,再按以上方法检验,直至环的内侧面与活塞外圆面正好齐平。如果检查结果正常,还需将活塞环沿着活塞环槽的四周滚动一圈,如发现其背隙值有大有小,即可判定为活塞环槽底径与裙部外径不同心。若活塞环与环槽的背隙值差超过0.30mm,应更换活塞。 总结: 在柴油机各运动机件中,活塞和活塞环(气环、油环)是较容易磨损的零件之一,活塞销是受力较大的零件之一。因此在柴油机活塞组件更换时一定要进行相关的检测,根据判定标准进行判断是否需要更换相关组件。另外,售后维修出现的故障现象往往十分复杂,应由简单到复杂的逻辑进行排查和维修,从而节约维修时间,提高维修效率。怎么样进行柴油机PT泵电子调速装置的原位调节?
近几年出厂的康明斯发电机组,将柴油发电机和发电机控制器合二为一。无论控制系统如何变化,电子调速机构的调速控制器始终存在,并有四个可供调节的电位计。800kw康明斯发电机电子调速系统(EFC)是PT燃油机构控制燃油供给的主控系统,可实现柴油发电机速度自动控制。该装置具体由执行器、调速控制器和电磁传感器三部分组成,其中调速控制屏具有常开和常闭两种调速系统。电磁传感器在飞轮齿圈上测定柴油发电机速度,并把交流电信号反馈给调速控制模块。调速控制屏将此信号与调速监控系统原有参数进行对比,如两个数值不一样,调速监控系统将改变送到执行器的电流,从而使调速控制界面的节流轴旋转一个角度,进而改变供给柴油发电机的燃油量,使柴油发电机的转速和功率产生相应改变。(1)调速监控系统的构成。电子调速装置的电磁传感器和执行器一旦发生故障,很难修复,只能替换总成。早期的康明斯发电机组,其柴油发电机和发电机的控制装置是相对独立的,即有两个控制屏。近几年出厂的康明斯发电机组,将柴油发电机和发电机控制系统合二为一。无论操作界面如何变化,电子调速装置的调速控制系统始终存在,并有四个可供调节的电位计。1、增益电位计:增益电位计是一个只能旋转一圈的旋钮式电位计,主要用来调节调速操作界面的灵敏度。电位计表盘顺时针方向转动,缩短调速控制屏对负荷的反应时间;逆时针方向转动,则延长调速操作界面对负荷的反应时间。2、速度降电位计:速度降电位计也是一个只能转动一圈的旋钮式电位计,可以实现0%-5%范围内速度降调节。电位计表盘顺时针转动将增加转速降,反之则减少速度降。3、怠速电位计:怠速电位计是一个可以旋转20圈的旋钮式电位计,用来调整怠速时柴油发电机运速度度。顺时针转动将提升怠速速度,反之则降低怠速速度。4、空载高速电位计:空载高速电位计也是一个可以转动20圈的旋钮式电位计,用于调整所需要的无负载高速度。顺时针转动将提高较大空载转速,反之则减轻较大空载速度。(2)调速控制系统的调节方式1、初调:首先,保证怠速电位计和空载高速电位计均处于中间位置,分别将怠速电位计和空载高速电位计先逆时针旋转20圈,再顺时针旋转10圈。其次,调整增益电位计也处于中间位置或使刻度处于“5”的位置上(即调整行程的112)。最后,为保证柴油发电机与负载同步运转,将转速降电位计逆时针方向旋转到底部。2、速度调节:在柴油发电机怠速运转时,调整怠速电位计,直到柴油发电机速度在600-650转/分范围内为止。将柴油发电机置于运转状态,根据发电机组的额定输出频率调节高速(空载)转速。通过转动空载高速电位计旋钮,使柴油发电机速度在1500转/分即可。3、增益调整:首先接通发电机组的负载(为额定载荷的25%)电路,使柴油发电机在低负载状态下运转。若柴油发电机运行稳定,则顺时针慢慢转动增益电位计,直到柴油发电机运转不稳定为止。此时再慢慢逆时针转动增益电位计,直到柴油发电机运转重新稳定。为保证增益电位计的调整不处于临界位置,应继续逆时针转动增益电位计,转动范围不得超过半格刻度。4、转速降调节:将发电机组的负荷逐步增加到额定负荷,此时查验频率计,如仍为50Hz,说明同步运行正常。如频率计显示低于50Hz,说明速度降偏多,应逆时针慢慢转动转速降电位计,直到达到50Hz。随后,要重新查看空载高速速度,即切断负载开关,保证柴油发电机空载高速运转。如康明斯柴油发电机速度仍为1500转/分,则无需调整;否则应按照“转速调节”方式重新调节柴油发电机速度到1500转/分,随后重复进行“转速降”调节。为了得到稳定的电流输出频率,通常要进行两三次重复调整。如何进行柴油发电机的起动马达电磁开关检修?
电磁开关是起动系统上的控制开关,是起动机(直流发电机、传动啮合系统、电磁开关)三大部件之一。它是起动马达的关键部件,电磁开关的设计品质直接影响起动系统的可靠性。起动马达电磁开关一旦产生问题,如何检修呢? 柴油发电机起动系统电磁开关有两方面的用途,一是接通主电路,使启动系统旋转,二是通过拨叉把驱动齿轮推出与发电机飞轮齿环啮合,故而要求电磁开关有相应的吸力、相应的行程、触点能可靠通断大电流,此外还要求尽可能减轻体积和重量。本篇由专业柴油发电机出租公司——康明斯电力为大家分享柴油发电机的起动马达电磁开关维修程序。 一、启动继电器的检验。启动系统构如果有启动继电器,则需要对其进行检修。起动继电器内部电路如图所示。1、断开电源,检测继电器2号端子和4号端子,应不导通;检查继电器1号端子与3号端子,应导通,如图所示。1、判断起动系统电磁开关触点是否损坏。用手将活动铁心推入到位,用万用表电阻档Rx10Ω档检测接线端子与C端子的电阻值,电阻值为0表示触点良好,如图所示。万用表法:用万用表电阻档R×10Ω档测接线与端子C之间的电阻值,应有一定数值(即没有断路),如图所示。否则,应更换电磁开关。蓄电池法:断开启动马达电磁开关端子C上的引线,电瓶负极接端子C与壳体,单向离合器齿轮应移出,否则说明电磁开关吸引绕组故障。万用表法:用万用表电阻挡Rx1Ω档检测端子50与外壳之间的电阻值,应有一定电阻值(即没有断路),如图所示。否则,应替换电磁开关。蓄电池法:若前项检测单向离合器齿轮可以移出,则断开电磁开关端子C接电瓶负极的导线,单向离合器齿轮应仍停留在外侧。若齿轮退回,则说明电磁开关保持绕组已故障。如何确定发电机组需要的电压?如何调整发电机的电压?
确保充分考虑下列关键项目,以帮助您确定发电机设置的正确电压:大多数发电机可以切换,但一些发电机组将不能正常工作,或者可能需要额外的零件和定制工作。为了确保发电机电压配置完全符合您的需求,您该当咨询发电机电气工程师或电气承包商。他们可以评估您的环境,并确定您的设施或使用将需要的各种负荷,还可以充分考虑其他变量,如进入建筑物的电压、较大安培数、发电机马力输出等。你也可以参考康明斯电力的容量计算器去计算数值。操作这些数字作为起点,并使用安培图表,可在此处和其他各种制造商网站上获得。确保充分考虑下列关键项目,以帮助您确定发电机设置的准确电压: 进入您的设施的所需电压或来自建筑物内提供的主变压器的电力。 运转特定设备所需的较大安培数。如果您不知道这些信息,交流发电机安培数(对于三相交流发电机)通常可以与图表相互参照,以确定您的发电机需要的断路器尺寸。 工业发电机的启动电流都要充分考虑。许多电机以一定的容量运行,但对启动功率有更高的要求。例如,你可能需要200KW和启动时增加安培数,即使你的平均运行负荷只有90千瓦。电机马力要求也很**估。某些电机带有软起动器,通过施加电压来帮助控制加载度。一些工业电机会在其参数标签上提供所有这些信息。 市电频率也起功用——像美国大部分地区和亚洲部分地区为60周波,而世界其他地区主要为50周波。大多数大型船只和飞机使用专门的400赫兹频率。为了将公用线路电源改变到不同的频率,有时可以操作变频器,但以及其他要素需要充分考虑。大多数发电机可以切换,但一些发电机组将无法正常作业,或者可能需要额外的零件和定制作业。针对这种情形的更多细节,请咨询您的发电制度造商。 调整发电机的电压 康明斯电力专业技术人员每隔几天就会调节发电机的电压,以满足客户的各种组合和特定电气要求。虽然大多数发电机都可以调节电压,但您的主要选择总是受到您正在操作的发电机端的限制。 改变电压的过程本身是一个相对技术性的电气流程,详细涉及调节发电机端的导线。在大多数三相发电机组上,康明斯电力一般在发电机端采用10或12根导线,并重新配置这些导线的排列和连接步骤,调节它们到控制屏和其他一些地方的路线——这取决于深圳发电机出租公司试图实现的目标。康明斯电力很好地绝缘了电线,如果需要的话,调整感应线,然后在那里进行额外的更改。这就是诸如狗腿和双三角形(或之字形)、Y形配置和其他各种布线方案经常被引用的地方。例如,在三相发电机组上,康明斯电力可以将208V变为480V,或者将480V变为240V,或者使用当前可用的所有电压的几乎任何数量的其他组合和相位(只要发电机端可重新连接)。 发电机端是决定改变相位和/或电压时发电机怎生反应的详细部件。当正确完成时,改变电压不该当危害或拉紧任何功率的单元。许多客户要求从他们的备用发电机组获得两个或更多的系统电压。这包括480伏的发电机、208伏的电器和生产装备,以及240伏的小型负荷和电动工具。您可以使用三相发电机实现这一点,方案是操作切换开关或获得已经为此目的制造的双电压发电机。但是,请记住,您不能从单个出现器同时输出多个电压,您需要手动将输出切换到每个不一样的电压,或者操作变压器来实现这一点。 充分考虑电压变化时,需要注意一些限制。专用或高压发电机组(例如4160或13500伏)不太适用改装。你可以把600伏换成480伏,但无法反过来。此外,在许多三相发电机上,某些元件有时很难接近和解决。例如,他们可能有缠绕的柔性导管、在奇怪位置的面板门,或者不允许技术人员容易接近的外壳。虽然几乎总是有对策接近三相发电机端部的圆筒和接线,但有时会很困难。还需要记住的一点是,一些发电机端不可重新连接,因此这些类别的发电机上可用的接线选项和措施非常有限。 康明斯电力从康明斯发电机组的规划、供应、调试、维护,为您提供全面、贴心的一站式康明斯发电机组解除方法。如需熟悉更易损电机详情,欢迎致电康明斯电力或在线与深圳发电机出租公司联系。怎生修复有问题的柴油发电机机油冷却器?
柴油发电机机油冷却器置于水箱宝路中,利用冷却水的温度来控制润滑油的温度。当润滑油温度高时,靠防冻液降温,发电机启动时,则从防锈水吸收热量使润滑油迅速提升温度。 柴油发电机在运转步骤中,若发现油底壳内部进入防冻液,同时散热器内部又有机油,这种损坏通常是由于水冷式机油冷却器内部芯子故障所致。具体检验对策如下:1、放掉冷却器内部的废机油后,拆下机油冷却器。把拆下的冷却器放平,再通过机油冷却器的机油出口向冷却器内部加满水。实验时堵塞机油进口,用高压气筒向冷却器内部打气。若发现在机油冷却器的机油进、出口处有水冒出,说明冷却器的内部芯子或端盖密封圈损坏。2、拆下机油冷却器的前、后盖,取出芯子。若发现芯子的外层破损,可用铜焊修复。若发现芯子的内层破损,一般应替换新的芯子或堵塞同根芯子的两端。端盖产生裂纹或破裂时,可用铸铁焊条进行焊接后再操作。若密封垫片事故或老化,应予以更换。机油冷却器压降检验机油冷却器产生部分堵塞时会造成机油压力下降,这是由于机油在冷却器中的通过大降低,使机油在柴油发电机发热时的冷却能力下降,从而致使机油的粘度减小,机油压力下降。检测时拆下机油冷却器,在进油口处加入煤油,然后立起冷却器,如果出口处不持续流出加入的燃油则说明冷却器已部分堵塞。也可以用另一种步骤:在机油冷却器的进油口输入一定压力的机油,测定其出油口处的压力。如测得的进出油口之间压力差明显过大,则机油冷却器有堵塞现象。 产生下述情形的柴油发电机在维修时,必须对机油冷却器芯子进行强力清洗:1、柴油发电机烧瓦或抱轴损坏;2、柴油发电机拉缸或活塞顶部烧蚀损坏;3、机油冷却器阻力太大(超过0.08MPa)时。清洁机油冷却器,可以使用柴油、煤油或其他专用(如四氯化碳溶液)清洁剂。清洁时直接将清洗剂导入机油冷却器通道内,堵住两端,然后上下(或左右)摇动机油冷却器芯子。放出清洁剂后观察效果,如果放出的清洗剂很脏,则可以多洗几次,直到满意为止。如何进行柴油发电机蓄电池电压、电流测试?
所谓蓄电池即是贮存化学能量,于必要时放出电能的一种电气化学装备。柴油发电机蓄电池的用途是对柴油发电机的电动起动和机组燃油装置的控制及控制智能化机组的实时启动运行与停止。 柴油发电机蓄电池电压、电流测试步骤有:负载测试、3min充电测试、蓄电池外电路漏电测试、用万用表电阻挡测试等等。下面由康明斯公司为大家主要说明下。1、负载测试。铅蓄电池性能的较佳测试程序是负载测试。测试时为保证得到准确结果,要求电瓶的电量至少在75%以上。若电解液密度不到1.22g/cm3,开始电压达不到1.24V,应先充足电再进行测试。可以用高率放电计对电瓶进行负载测试。12V整体电池式高率放电计有可变电流式、不可变电流式两种,我国目前运用较多的是不可变电流式,如图所示。测试时,用力将放电计触针刺入正负极,保持15s。若蓄电池能保持在9.6V以上,说明该蓄电池性能良好,但电量不足;如果能稳定在10.6~l1.6V,说明i蓄电池电量充足;若电压迅速下降,则说明电瓶已故障。采用可变负载高率放电计,可用3倍Qe值作为测试电流。对于12V整体电池,用180A作为额定负载电流值,在大多数情形下可获得令人满意的效果。如果没有高率放电计,在起动装置正常的情形下,可用起动系统作为试验负荷,程序如下:1、拔下分电器*线、将数字式电压表接于蓄电池正、负极上;3、接通起动系统15s,读取电压表读数。对12V蓄电池而言,电压表读数应不低于9.6V。2、3min充电测试。此测试用来确定已放完电的蓄电池能否继续操作。将蓄电池拆下,对12V蓄电池以不超过40A的电流连续充电3min。当充电3min时,若充电电压超过15.5V,说明蓄电池有故障,应予以更替;若不超过15.5V,可按制造厂讲解值继续补充充电。3、蓄电池外电路漏电测试。漏电测试用来判明当所有电路切断时,是否还有某些电气元件或部件在耗用电瓶电能。步骤有以下几种:1)刮火法:切断所有开关,关好车门,拆下蓄电池搭铁线,对电瓶负接线柱刮火,若有火花,说明电路漏电。2)试灯法:在拆下搭铁线后,用小容量试灯串入电瓶负接柱与搭铁线之间(图),若试灯发亮,说明电路漏电。3)电压表或电流表测试:发电机组或工程机械等上有些电子元器件即使所有开关切断时也一直在耗电,但其数值很小。这些部件包括数字钟、电子调谐(电台记忆)式收放机、发电机控制微机的二极管。为了检验这些电子元器件在点火开关断开时的耗电情况,可用电压表、电流表进行测试。测试时,拆下电瓶搭铁线,将电压表正表棒接搭铁线,负表棒接蓄电池负接柱,电压显示值应略小于电瓶静止电动势。如静止电动势为12.6V的电瓶,若测出电压为12.2V,说明电路正常,可保证蓄电池在较长时间内不会漏完电。如用电流表测试,可先用高量程测定,然后视需要降到低量程,以读取精确读数。4、用万用表电阻挡测试:从蓄电池上拆下搭铁线,将万用表表笔分别连接搭铁线与电瓶正极引线Ω,否则会导致蓄电池漏电过快。如何确认柴油发电机的活塞顶间隙?
很多康明斯发电机组生产代理商对活塞顶间隙都有明确的规定。活塞顶间隙过量或过小都会致使柴油发电机运行不正常。顶间隙过度,会使压缩比减少,柴油发电机可能会发生动力无劲等现状;而顶间隙过小,又可能发生活塞顶气门等损坏。因此,活塞顶间隙无法随意改变。 柴油发电机活塞顶间隙“非法”,装配柴油发电机时,如果活塞顶间隙调整错误,就会危害柴油发电机组的压缩比,引起活塞拉缸或者活塞烧顶,这就要求柴油发电机组在安装时要严格按照要求调节。(1)活塞顶间隙(也称压缩余隙)的含义。气缸盖、缸套及活塞一起结构了柴油发电机燃烧室,燃烧室空间的大小决定着柴油发电机的压缩比的大小,而压缩比的大小又直接影响柴油发电机的动力性能和经济性能。所谓活塞顶间隙或压缩余隙就是活塞顶部至缸盖底面的距离。很多柴油发电机生产OEM主机厂对活塞顶间隙都有明确的规定。活塞顶间隙过大或过小都会致使柴油发电机运行不正常。顶间隙过度,会使压缩比减少,柴油发电机可能会产生功率无力等情形;而顶间隙过小,又可能出现活塞顶气门等损坏。因此,活塞顶间隙无法随意改变。在实际操作过程中,如果出现活塞顶间隙不对时,可以通过选择不同的气缸垫的厚度来微调。(2)活塞顶间隙的确定。气缸垫的厚度直接影响活塞顶间隙(也称压缩余隙)的大小,进而危害压缩比。因此,在装配汽缸盖前,必须按照技术数据准确确定汽缸垫的厚度。1.拆下气缸盖;2.取几段直径为3mm左右的熔丝,均匀铺放(用润滑脂粘住)在活塞顶上,但应避开气门位置;3.装上气缸盖;4.按规定顺序、力矩分两次或三次拧紧缸盖螺栓;5.摇转曲轴,使活塞转过上止点:6.拆下缸盖,取出被压的熔丝,检测其厚度,求出平均值,即为汽缸的活塞顶间隙。用此数值与该柴油发电机的标准活塞顶间隙进行比较,如不符合要求,则可以用更替厚度不同的汽缸垫的手段进行调整。BFM1013柴油发电机在安装汽缸盖之前,需要测定活塞顶部至汽缸套上平面之间的凸出高度,检测点如图3-32左图所示。并以其平均值来购买汽缸垫,以此来获得合适的活塞顶间隙。BFM1013柴油发电机活塞顶间隙的位置如图3-32右图所示之①。缸套上平面与活塞顶部的高度差等于②-①,即活塞凸出缸套上平面的高度。根据该尺寸选购不一样厚度型号的汽缸垫,以**该柴油发电机的活塞顶间隙在0.9~1.1mm的范围内。如何修理柴油发电机喷油嘴的咬死损坏?
柴油发电机喷油嘴 是柴油发电机燃油供给系统的三对精密偶件之一。它的正常使用时限在数千小时以上。因为操作“非法”,往往使用几百小时,甚至几十小时就磨损并卡死。 (1)喷油嘴卡死的详细原柴油发电机喷油器是柴油发电机燃油供给系统的三对精密偶件之一。它的正常使用时限在数千小时以上。因为使用“非法”,往往操作几百小时,甚至几十小时就损伤并卡死。1、柴油不清洗,高压油管内有杂质,使针阀偶件关闭不严;燃烧室内高压燃气反窜,烧坏针阔偶件。此外,喷油器调压弹簧、挺杆等零件上的污物通过喷油嘴挺杆移到了喷油器针阀上部,或油路上用于防止渗油的棉绳、铅丝等经高压油管进入喷油器,都会使针阀偶件卡死。2、柴油发电机的机温过高使喷油器冷却不良,造成针阀偶件卡死。而供油时间过迟、水道水垢过多或堵塞、水泵叶轮端面磨损、散热器堵塞、冷却风扇速度不足以及柴油发电机持久超负载等都会使柴油发电机过热。6、零件制造方面的原由,如气缸盖上喷油器装配孔与喷油嘴配合过紧、针阀体与汽缸盖上的安装孔间隙过小、汽缸盖喷油器装配孔加工过深等。1、先将卡死的喷油器放入柴油或机油内加温,然后取出用布包住,再用于钳夹紧针阀井慢慢活动,将针阀从针阀体内取出。2、将少量清洁机油滴在针阀体内,使针阀在针间体内反复活动,直至针阀能在针阀体内活动自如。如针阀的密封面有烧伤的痕迹,该当用研磨膏进行研磨。研磨时要注意掌握研磨膏用量和研磨时间。 广西康明斯电力设备制造代理商拥有现代化生产基地、专业的技术研发团队、先进的制造技术、完善的品质管理体系、远程监控康明斯云服务**,从产品的设计、提供、调试、维保,为您提供全面、贴心的一站式柴油发电机排除程序。怎么样进行柴油发电机连杆螺栓的检修?
柴油发电机连杆螺栓是连接连杆大端轴承座与轴承盖使之成为一体的重要螺栓。连杆螺栓虽小但特别重要,因为连杆螺栓如果断裂,将导致柴油发电机破坏性故障,严重时造成汽缸盖、汽缸套、活塞、连杆的损坏,甚至打坏机体。因此,对连杆螺栓绝不可掉以轻心。柴油发电机连杆螺栓是连接连杆大端轴承座与轴承盖使之成为一体的重要螺栓。连杆螺栓受到安装时预紧力的用途,四冲程柴油发电机运行时连杆螺栓还受到往复惯性力的功用。连杆螺栓的直径较小,因其受到曲柄销直径和连杆大端外廓尺寸的限制。连杆螺栓虽小但特别重要,由于连杆螺栓如果断裂,将致使柴油发电机破坏性事故,严重时造成气缸盖、气缸套、活塞、连杆的损坏,甚至打坏机体。因此,对连杆螺栓绝不可掉以轻心。连杆螺栓因锁紧零件失效而脱落也将造成严重损坏。连杆螺栓易见的损坏形式详细有螺纹变形与损坏,螺栓拉长或形成颈缩,螺栓弯曲变形、裂痕,螺栓与螺母配合松动等。连杆螺栓或蝶、母故障后应成对换新。连杆螺栓的检测要求如下:1、外观查验:检查螺栓表面有无肉眼可见短处,不允许有碰伤、拉毛、变形、裂痕、螺纹故障和配合松动等缺陷。2、裂纹查看:采用放大镜、着色探伤或磁粉探伤等途径查验螺栓的各圆角、螺纹之间的过渡处有无裂纹。3、螺栓拉伸检验:测量螺栓长度以发现螺栓的永久变形。四冲程柴油发电机连杆螺栓伸长量超过原设计长度的2%时即应报废换新。怎么样确认柴油发电机重要螺栓的拧紧力矩?
在柴油发电机拆除前或拆卸的流程中,需要拆装重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆装顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。在柴油发电机的修复程序中,经常碰到由于没有重要螺栓的拧紧力矩数据而随意紧固的现象,这种随意紧固的结果使得这些螺栓拧紧不足或拧紧过量,轻者引起柴油发电机运转不稳,重者就可能因螺栓断裂而引起柴油发电机故障。因此,柴油发电机重要螺栓的拧紧必须严格按照技术规范的要求进行。(1)螺栓拧紧力矩的就机获取。如果在进行柴油发电机修复时,没有相关螺栓的拧紧力矩等技术参数,可以参考下列步骤现场获取。具体做法是:在柴油发电机拆除前或解体的过程中,需要拆除重要螺栓之前,先在螺栓的螺母与压紧体上作出记号,按螺栓拆卸顺序适当松开外侧对称的两组以上的螺栓,然后用扭力扳手分次逐步加力紧固到标记位置,即可测得该螺栓的较大拧紧力矩。如果条件允许,可以用上述手段逐步测试所有紧固螺栓的拧紧力矩,取其平均值,一般可以作为该螺栓的拧紧力矩使用。(2)螺栓拧紧力矩的参考获取。由上述对策获得的螺栓拧紧力矩,由于没有准确的参数概念,很多人不以为然。如果有相对权威的高强度螺栓力矩参数,可以与之进行比较,只要在允许的偏差范围内,都是可取的。高强度螺栓(参考)拧紧力矩见下表。1、转矩法:转矩法是利用转矩与预紧力的线性关系在弹性区进行紧固控制的一种步骤。拧紧时只对一个确定的紧固转矩进行控制。此对策操作简便,是常载的拧紧方法。2、转角法:转角法是在拧紧时将螺栓与螺母相对转动一个角度(称为转角)来对初始预紧力进行控制的一种手段。此法对塑性区的紧固时,可较大限度地利用螺栓的强度。3、转矩斜率法:转矩斜率法是以转矩斜率值的变化作为指标对初始预紧力进行控制的一种策略。该法通常把螺栓的屈服紧固轴力作为控制初始预紧力的目标值。该法一般在螺栓初始预紧力离散度要求较小并且可较大限度地利用螺栓强度的情形下操作。怎生维修柴油发电机已损坏的齿轮?
齿轮是指轮缘上有齿轮连续啮合传递运动和动力的机械元件,一般有轮齿、齿槽、端面、法面、齿顶圆、齿根圆、基圆、分度圆。 柴油发电机已故障的齿轮可通过换向法、镶齿圈法、镶齿圈法、堆焊法、螺杆造齿法来修复,本篇由专业柴油发电机销售中心——广西康明斯电力设备制造OEM主机厂为大家一一推荐下。1、换向法:轮齿齿面单向磨损且不是很严重,如果构造允许,可将齿轮调换位置或翻转180°,使用其未磨耗的一面。但较好是成对翻转操作,或将与其配合的齿轮换成新品,以保证齿轮的正常啮合。2、镶齿圈法:塔形齿轮是由几个齿轮制造在一起的,各个齿轮的故障程度不同,如个别齿轮的轮齿磨耗,可用替换齿圈的方法维修。先将需修理的齿轮进行退火,车去全部磨耗的轮齿,另外制造一个齿轮齿圈压装在车去轮齿的部位上。为了防范新齿圈松动,可在齿圈与齿轮相结合处沿圆周用电焊点焊,或钻孔打入稳钉加以固定。3、镶齿圈法:对负荷不大、转速不高的齿轮,个别轮齿打掉后,可用镶齿法进行局部更新。维修手段是把坏轮齿根部在刨床上刨出或钳工开出梯形槽,以一定的紧度把与槽形相同的新齿胚压入,焊牢并加工整形。4、堆焊法:齿轮个别或几个轮齿损伤或齿端两面损伤超过极限等,都可以根据齿轮损坏状况,在齿轮齿的整个或部分表面上堆焊一层或数层金属。齿轮的焊补修复可分为电焊和气焊。堆焊维修齿轮,操作简单,维修品质较好。5、螺杆造齿法:将打牙的齿轮卸下,清洁干净,用游标卡尺测准齿根厚度,并将掉牙部位用锉刀锉平并清洗干净。根据齿根厚度,选择相应直径的螺杆,螺纹长度不小于1.5~2cm,然后用台钻在齿轮掉牙部位,钻出与螺杆相同直径的孔,再用丝锥攻螺纹。将选定的螺杆拧紧在螺钉孔内,然后用钢锯锯掉高出齿顶部分的螺杆,再用铿刀加工成和原来齿形相同的齿,即可操作。如何进行柴油发电机VE分配泵的调试?
柴油发电机VE分配泵简称分配式喷油咀,是一种较为新颖的柴油发电机燃油喷射泵。与直列式柱塞喷油咀相比,分配泵仅用一对柱塞偶件就可以向6个气缸供油,具有构造简单,零件少,体积小的特征。柴油发电机VE分配泵调试前的准备工作有:将VE泵安装在试验台上,在进油管接头中注入压力为0.035MPa的柴油;在回油管接头和泵体之间装配一个量程为O~1.OMPa的压力表,接上回油管;连接高压油管及喷油咀,高压油管的型号为6×2mm,第1、3缸长度为420mm,第2、4缸长度为430mm。标准喷油泵的喷油压力为(17.2±0.3)MPa,节流孔直径为0.4mm试验油温度为38-42℃。另外,电磁阀接通10-12V的电源。VE分配泵的调试要求如下:1、预行程的检查与调试:VE4/l1Fl900R294喷油咀的预行程(距下止点)规定值是(O±0.02)mm。检查时,在喷油泵上端螺塞的螺钉孔上装一个透明放油管,慢慢转动喷油器驱动轴,使油刚好流进放油管,但又不从放油管流出。然后,拆下放油管,换上百分表测出此时喷油咀柱塞的位置记录读数。转动喷油咀驱动轴,使柱塞处于下止点,即左侧极限位置。同样用百分表测出此时喷油器柱塞的位置记录读数,两次读数之差即为预行程。如果预行程不符合规定值,则用柱塞的调整垫片进行调整。若替换柱塞垫片,也要按上述方法检查和调整预行程。2、喷油泵内腔压力的调节:将VE泵转速调至1500转/分,LDA设备进气压力在0.lMPa时,内腔压力应为0.6~0.66MPa。若不符合规定数值,可调节VE泵内输油泵调压阀的调压弹簧座。同时查看在其他规定速度时VE泵内腔压力是否也满足相应要求。3、回油量的调整:检查规定速度下回油量是否达到规定值。回油量与VE泵内输油泵调压阀的压力相互危害,两者要反复检验。4、全负载油量的调节:将VE泵速度调至1900转/分,在LDA装备进气压力为0.1MPa要素下,把操纵手柄靠紧高速限位螺钉,检验此时VE泵的供油量是否满足要求,否则用较大供油量调节螺钉调整,旋进螺钉供油量增加,旋出螺钉供油量降低。同时检查各缸供油量差值是否达到要求。另外,还需查验其他规定转速下的全负荷油量。需要说明的是,喷油咀的供油量与其内腔压力互相危害,调节了喷油嘴的供油量后,必须重新查看其内腔压力是否超过规定值。5、启动油量:将VE泵转速调至lOO转/分,检验VE泵的供油量,应达到要求。6、停油装置的功能查验:在规定速度下将停机手柄向断油方向转动,VE泵的供油量应小于规定值。在规定转速切断电磁阀电路,VE泵的供油量应小于规定值。7、喷油提前角自动调整器行程的调试:拆去调整器盖,装上调整器的测量设备。将VE泵转速调至1150转/分,在LDA设备进气压力为0.lMPa因素下,调节器行程应为1.6~2.0mm。如果不符合规定值,可以调整调整器调整垫片的厚度或替换调整器弹簧。8、LDA装置工作始点的调整:把操纵手柄靠紧高速限位螺钉,VE泵速度调至规定值,将不一样压力值的压缩空气导人LDA装备,查看其是否在规定的压缩空气压力下开始起功能,否则拨动调整齿轮调节。9、高速限位螺钉的调节:将操纵于柄靠紧高速限位螺钉,调节高速限位螺钉,使起始转速高于标定速度20-30转/分,同时检查停泊速度是否符合要求。10、怠速限位螺钉的调整:将操纵手柄靠紧怠速限位螺钉,VE泵转速调至怠速,调整怠速限位螺钉,使油泵的供油量达到规定的怠速油量,查看各缸供油量应在规定范围内。同时查验怠速停油转速是否符合要求。